电气培训讲义剖析.docx

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电气培训讲义剖析

华能大连电厂二期工程2×350MW燃煤机组

发电机和电气设备

每一发电机组均按“单元制”设计，即每一机组有其升压主变压器及本身的厂用电系统。

每一发电机通过其主变压器与220kV配电装置联结。

在电厂起动时，起动电源来自220kV配电装置通过公用/备用（C/SAT）厂用变压器供电。

厂用电系统通过中压配电装置向中压电动，以及经厂用降压变压器向低压电动机、400V动力中心（PC）和400V电动机控制中心（MCC）供电，以驱动风机、水泵等机组运行所必需的辅机。

单元厂用电系统和公用/备用厂用电系统将设计成能各自独立连续运行。

当单元厂用电源消失时，单元厂用电系统应迅速自单元厂用变压器（UAT）自动切换至公用/备用厂用变压器（C/SAT）。

当两台发电机厂用电源（单元厂用电源）和220kV公用/备用厂用电源均无法使用时，事故柴油发电机组将自动启动供电，以便使全厂设备安全停运。

4.2发电机及其附属设备

4.2.1发电机

发电机在413.7KPA氢压下的额定容量为445MVA，定子电流为12846A，功率因数0.85，转子电流4072A，三相，50HZ，3000RPM，定子电压20000V，励磁电压600V。

F级绝缘（B级温升）。

定子绕组氢内冷，转子绕组和铁芯为氢冷却。

在413.7KPA氢压和最大冷氢温度下，定子温升、转子温升不超过64℃。

最大运行氢压413.7KPA，最高入口水温35℃。

关于氢冷的一般知识

自1930年以来，氢冷已应用于额定容量为20000KW的汽轮发电机组。

起初，发电机内氢压维持在1/2psig（0.035kg/cm2）。

然而随着氢压的升高，和在鼓风机、冶金、结构部件方面的改进，已经稳定地提高汽轮发电机的最大实际功率。

然而很明显，发电机额定容量的增加将受到30psig（2.11kg/cm2）氢压的限制。

因为超过此值继续增加氢压时，发电机的容量得不到明显的增加。

接着西屋公司研制了冷却大型汽轮发电机组的改进措施，能够造出容量更大的发电机。

改进通风技术的基本原理是将有效导体制成空心，并使冷却介质经过这些风道循环（这样使冷却介质直接与产生热量的材料接触）以冷却有效导体。

这种内部冷却原理可以使发电机的额定容量增加，并能有效地利用超过30psig（2.11kg/cm2）氢压。

如果需要更大容量的发电机，就用水通过定子线圈循环进行冷却，而不用氢气。

氢冷的优点

氢冷具有如下优点：

1．由于氢气密度低，所以降低了风阻和通风损耗。

通风损耗和气体密度成正比。

2．由于氢气的导热率和导热系数高，使得每单位体积的有效材料有更大的输出。

正是由于氢气的这个优点，才能制造出（比用空气作为冷却介质时）更大额定容量的汽轮发电机。

3．由于使用闭式循环的气体系统，就免除了灰尘和潮气，从而降低了维护费用。

4．由于没有氧气和潮气，使在异常运行期间可能出现的电晕的有害影响减少，从而提高了定子绕组的绝缘寿命。

5．由于氢气密度较低和采用闭式通风系统，所以通风噪音降低了。

就影响通风问题，空气与氢气的主要特性比较值如下表所示。

特性

空气

氢气

密度

1.00

0.07

导热率

1.00

7.00

从表面到气体的传热系数

1.00

1.35

比热

1.00

0.98

助燃

YES

NO

氧化剂

YES

NO

很明显，氢气和氦气都是比空气轻的两种常用气体。

氦气为惰性、不可燃气体，从这方面考虑，它应该是一种理想的通风介质。

然而由于其稀少且价格昂贵，所以不能考虑氦气作为实用的冷却介质。

另一方面，氢气可以以相对低的成本获取无限量的氢气。

此外，由于氢气具有较低的密度和较好的热特性，所以氢气与氦气比较，氢气更适合作为冷却介质。

制出的氢气能够满足所需纯度和作为冷却的要求。

氢气为惰性、不爆炸且不助燃。

总之，氢气是目前用于旋转电机冷却介质的最理想的气体。

所需的氢气的安全特性

由于氢气和空气的混合在很大范围内（大致含氢体积从5%~70%）具有爆炸性，所以在电机的设计和规定的操作方法上应避免在正常操作/运行的情况下出现爆炸混合。

为了预防由于不遵守正确的操作程序而导致出现预想不到的情况发生，机座设计成防爆型的。

应该注意，空气和氢气混合物的爆炸强度将随着两种气体的比例不同而不同。

爆炸强度与气体比例的关系曲线近似于正弦曲线。

5％和70％氢气时，爆炸强度强度为零；在5％和70％氢气的中间点时，其强度达最大。

前面提到的“防爆型”术语是指：

在很小的气体压力2或3psig（0.1或0.2Kg/cm2）下，机座能够承受氢气与空气的最大爆炸比例时的爆炸，而对发电机外部的人身和财产无伤害。

如果在气体置换过程中，没有用规定的二氧化碳，而是错误地将氢气导入发电机内，这时便能出现了在很小的气体压力2或3psig（0.1或0.2Kg/cm2）下氢气与空气混合的情况。

然而，象这种爆炸可能会造成发电机内部部件的损坏。

发电机内进行气体置换的基本原则：

空气和氢气一定不要混合。

无论从空气置换为氢气，还是从氢气置换为空气，都必须用二氧化碳作为中间介质气体。

当一种气体置换另一种气体时，发电机应当对大气排放气体，这样在发电机内就不能形成高于2或3psig（0.1或0.2Kg/cm2）的压力了。

警告

无论在什么情况下，都不允许将充满空气的发电机机座封闭而使空气不能排出，然后将氢气导入发电机机座内。

氢气控制及报警系统

在选定氢内冷发电机的设计特点和运行程序时，有必要遵循有一定裕度且安全的作法。

氢气控制及报警系统的四个基本要求是由“运行”、“静止”、“充氢”、“置换气体”的状态来决定的。

在用氢气向发电机机座充氢或气体置换时，有必要使用惰性气体（比如，二氧化碳）作为置换气体，这样就不能使氢气和空气混合。

当然，空气中的氧气与氢气接触具有潜在的危险。

氢气控制及报警系统装置的主要功能是对发电机机座进行气体置换和充氢；保持发电机机座内的氢气纯度、压力和温度在给定的范围之内；保持氢气处于干燥状态；给出发电机异常运行或氢气控制及报警系统故障的报警。

用于西屋氢内冷汽轮发电机的氢气控制及报警系统操作简单，能够满足可靠性及保护的要求。

有关氢气控制及报警系统的详细内容及功能参见本说明的其它章节。

概述

图1，总装配图，是发电机的部分断面图，显示了发电机的内部结构。

图2，为外形附图，为用户提供了使用设计基本原则以及有关发电机应用方面的具体资料。

A．发电机定子

A1.机座

发电机是整体机座结构，减少了安装费用并且在运输和安装期间能对内部部件进行保护。

发电机框架是一个牢固的肋形缸，它支撑定子铁芯和绕组、轴承座。

发电机机座及端盖是根据所需的形状用钢板卷制并焊接而成的。

机座是防爆型的，无外部损害。

A2.定子铁芯

定子铁芯由一系列磁钢叠片（在叠放期间液压压制而成）组成。

各叠片均有涂层，保证冲板绝缘，从而避免了由于感应电流而引起的发热。

用夹具施加压力，确保铁芯紧密。

定子铁芯组装后，对其进行防锈处理。

铁芯永久性地装在发电机的框架内。

A3.挠性固定

在转子磁极与定子铁芯间磁引力的作用下，在铁芯引起了倍频振动。

对于二级发电机，定子铁芯组件与发电机机座的外构件间使用了挠性支架，可使传到发电机机座和基础的这种振动大大地降低。

这种挠性固定可使铁芯振动传到机座大为减少，但铁芯完全能够遏制负荷和短路力矩。

A4.电枢线圈

电枢线圈是由实心铜股线组成。

铜股线在内部转720度罗贝尔换位，从而减少环流。

一系列高电阻合金通风管延伸到线圈的整个长度，为氢气介质流动提供通路。

线圈制成两半，在端部牢固连接。

在每相线组内线圈中的两个罗贝尔线棒在一处换位，进一步降低环流。

定子线圈是用THERMALASTIC绝缘材料进行绝缘的。

为了消除电晕，埋入槽内的线圈部分用半导体清漆处理。

在端部线圈部分则使用CORONOX。

A5.主引出线

发电机引出线经套管引出，套管配有与发电机电压相匹配的内部和外部爬距。

主引出线连接和套管为氢内冷，氢气流由内部风道（组件的中央向下直到套管端部）导入。

氢气再通过风道与套管载流组件的空间返回到引出线箱，然后再返回到发电机的低压区。

如图1（总装配图）所示。

A6.温度检测器

发电机内部装有温度检测器，用以测量不同处的内部温度。

装在氢气风道内的电阻式温度检测器测量进入氢冷器的热氢温度和离开每个氢冷器的冷氢温度；装在氢冷器公用冷氢出口的电阻式温度检测器测量氢冷器出口冷氢平均温度，用于控制冷却水流量，进而控制冷氢温度。

对于氢内冷的定子绕组，六点定子线圈排气电阻式温度检测器装在发电机热端定子线圈的排气口处。

六点埋在线圈旁定子槽内的定子绕组电阻式温度检测器，用于和以前其它发电机的测量温度的对比或者用于在发电机静止或盘车转速时测量发电机绕组温度。

参见图2（为外形附图），发电机定子铁芯端部温度探测器为六点，这些温度检测器为热电偶，埋在表面，为标准的触点型。

B．发电机转子

B1.概述

转子本体是由高强度的钢锻造而成。

励磁端有一轴向孔，将励磁绕组接到励磁电源上。

B2.转子绕组

绕组置于不同宽度的径向槽内。

槽内先放入槽形绝缘，接着每次组装半圈。

每个整圈是由两个“U”形的铜条面对面地组成，形成一个空心导体。

匝间绝缘是用玻璃绝缘层粘在铜条上。

导体及绝缘适当开孔，以便冷却介质氢气的进入和排出。

整个转子放入干燥箱内，并用专用压紧工具做周期性压紧。

最后压紧完成后，还要继续继续干燥处理，直到所有树脂固化为止。

线圈及绝缘烘好后，拆除压紧工具，并在槽顶部打入适当的楔，确保绕组免受离心力的影响。

在楔的底部装有专用的金属条，以对感应电流产生阻尼效应。

B3护环

转子端部的线匝由高强度、非磁性钢护环支撑。

护环热套在转子本体端部的镶嵌处。

图1，总装配图，说明了护环的结构并显示了转子绕组端部线圈的紧固方式。

为便于组装，要将护环加热，并在热态下装上转子。

转子在升速时护环热套紧应力下降，但既使在设计的超速下转子本体与护环间的热套紧应力仍然存在。

为防止护环相对转子的轴向移动，装设了一个锁紧环。

该环呈开口形，开口的端部设有专用的延伸部分（在转子安装护环期间，可用来收紧或放松锁紧环）。

C．通风

氢气的循环是靠装在汽轮机端正好在护环外侧轴上的一只轴流式风机获得的。

图1，总装配图将有助于理解下面所述的通风通道的研究。

请注意本图只是该种特征的典型，而对风机内叶片的排数，框座段面数量及类似的细节与本说明书内所包括的不一定完全相同。

在通风系统内，风机正好位于冷却器的前面，这样由于风机损耗产生的氢气温升，不会加到电气部件的总温升去。

从冷却器出来的冷氢，经框架流至发电机另一端，从该处导入定子线圈通风管、定子铁芯的轴向孔、导线连接环、主引出线和套管以及转子的开口端。

冷却氢气途经这些通风管和轴向孔以及从引出线箱引出的管形风道，从发电机的一端流到另一端，在汽轮机端排气，并在该处在通过风机，然后经氢冷器进行再次循环。

从冷却器出来的冷氢中，也有一部分经导流板及通风道导入转子的二端，并经转子本身通风道，然后排入转子中部的气隙内，在该处再吸回到风机，并经冷却器进行再次循环。

端部线匝具有与绕组直线部分相隔离的通风回路。

在端部线匝内具有一种特别形式的洞孔，从冷却器来的冷氢直接导入这些洞孔，此氢气经那些端部线匝的（与转子的直线部分相似的）中空通道，再排放进（位于端部线圈下部，靠近磁极中心处的）特殊小室，从小室排入气隙并再回到风机。

在铁芯的励磁机端，有一个气隙挡圈，以防止氢气进入气隙，这样就强制制流经定子线圈、铁芯及转子，也经过导线连接环至主引出线及套管。

D.轴承

图3为绝缘轴承的一个剖面图，示出了轴承的结构的细节。

球型支座与止位销钉均与轴承座绝缘，在轴承的上半圈与轴承定位器间也设有绝缘，以防止轴感应电流经轴承流经大地。

此外，在轴封支架处、轴承油封处设有绝缘，以防止轴电流流经这些部件。

请详参阅发电机安装章节内的图4—轴承及轴封支架组装图。

E.机械部件及找正

图1总装配图，示出了发电机的整体机械结构。

二只发电机轴承各自支持在轴架上。

轴架与发电机机座用螺栓连接以形成一个气密的小室，发电机的全部重量支持在整体的底脚上。

在发电机底脚内配有多个调整螺栓，以用作找正。

在发电机基板就位灌浆前，先作初步的找正。

以后的找正就可用改变底脚座板间垫片来进行。

横向的找正可用轴承支架上的锚定销保持，而轴向的找正可用底脚对基板的锁紧销来保持，机架可以向任一方向热膨胀。

F.氢气冷却器

氢气经通过二只冷却器进行冷却，由冷却器中鳍片管内的冷却水将氢气的热量带走。

喷嘴侧与发电机框架用螺栓固定。

顶端由隔模支持，以使其在温度变化时自由移动。

顶端设有气封的钢盖盖住，在清理冷却器时必须拆卸。

在发电机室与上面的气封盖之间，装有旁路管及阀门，在正常运行时以平衡隔模二侧的氢气压力。

图2—外形补充图示出了发电机上冷却器装设的位置及水流图。

图5—氢气冷却器组装图，则示出了冷却器是如何装设在发电机框架上的。

G.轴封

图4，轴封图，示出了密封运行的原理。

轴封油从支持架内的通路，经送油槽将油送入密封环。

环与轴间间隙的密封靠油压形成，该油压自动维持在大于氢压的差压上，密封环能对轴径向移动，但用一只销子销在支持结构上，以防止其转动。

经轴封环流出的油储在二侧的密封小室内，再从小室送回到密封油系统。

H.励磁

在不使用直接连接的励磁机以对该发电机供给励磁的情况时，对励磁系统的解释及使用说明，请见另外的说明书。

在提供直接连接的励磁机时，使用说明可在本说明书的后找到。

⑵在正常运行条件下，发电机能在445MVA下连续运行，以及在系

统发生扰动期间继续运行。

下面是对发电机的运行方式及承受

能力的要求：

1）异频率运行

发电机设计在105％～95％额定频率下运行

2）过载运行

根据ANSIC50.13，发电机能带130％额定定子电流持续一分钟

和125％额定励磁电流持续一分钟。

3）异常电压运行

根据ANSIC50.13，发电机在额定KVA输出时，其电压能在±5％

额定电压范围内运行而不超过温升温度限值。

能力、饱和度及V

性能曲线已被提供。

4）不平衡电流条件

发电机能耐受不平衡电流的影响，而转子无损伤。

负序I22t的

承受能力等于10。

发电机能连续承受8％的负序不平衡电流。

这

些要求符合ANSIC50.13。

5）电动机运行

在逆功率的情况下，自动装置和保护继电器（双套）经适当延

时分别报警和跳闸。

6）按照ANSIC50.13的要求，发电机的设计应使其在额定功率因数和容量条件下以105％额定电压安全连续运行时，若在主变端子或发电机出口发生任何形式的短路，发电机应无机械损伤。

7）发电机能从超前功率因数0.95到滞后功率因数0.85，保持恒定

kVA输出。

8）在412MVA额定容量时，SCR（短路比）不小于0.58，计算值为

0.75。

9）在氢气压力为413.7kPa（表压）时，发电机氢气损耗量的保证

值为不大于5.7/d。

10）在距汽轮发电机1米，高1.5米处，汽轮发电机组噪声水平要求

将小于90dB。

⑶发电机绕组为星形连接，适合中性点通过配电变压器经电阻接

地运行。

各相端子分别引出，每个端子即适合于相线也适合于

中性线连接。

⑷发电机定子和转子绕组绝缘和有关的支撑材料为F级绝缘系统

（B级考核）。

所用的绝缘使在绕组的股线间和绝缘带的层间没

有空隙。

定子应做成这样的结构，使得没有不允许的高次谐波

反射或噪声。

发电机能令人满意地承受温度和高压试验。

⑸发电机定子铁芯和转子绕组为氢冷却，定子绕组为氢内冷。

所

有系统配备完整，直至冷却水的接头，氢气和二氧化碳供应瓶。

⑹发电机两端的轴承是电气绝缘的，发电机轴在本单元的汽轮机

端通过电刷接地。

⑺发电机的结构将使各部位在正常氢压下对冷却介质平均温度的

平均温升不超过该类型容量发电机最新标准的规定，如：

ANSI

C50.13。

⑻发电机的同步电抗，暂态电抗，次暂态电抗，负序和零序电抗

的实际误差值将是在合同附件Ⅰ所述值的±10％以内。

次暂态电抗由计算决定，计算方法已由样机运行试验验证。

⑼提供24只发电机套管型电流互感器，适用于继电保护，测量和

自动电压调整器。

电流互感器的二次电流为5A。

按照ANSIC57.13精度为：

19

对于保护C800

对于测量0.3B2.0

对于自动电压调整器0.3B2.0

⑽卖方将提供磁场接地探测器和整套发电机监视传感器和/或变送

器以提供信号给在单元控制室内的指示器和记录器，有关的信

号如下：

1）发电机定子绕组温度为六点。

测温元件埋入发电机内，充分保

护其不受冷却介质的影响，并沿发电机圆周适当布置在最高温

度点处。

这些埋在槽内的电阻式温度探测器（RTD）将是单式的。

2）发电机定子铁芯端部温度探测器为六点。

这些温度探测器为热

电偶:

如果埋在表面则为标准的触点型;如果用在定子端部铁芯

的层间,则为在绝缘中的带状过压型。

3）对氢内冷发电机,定子绕组热气排出口装设六个电阻式热探测器

（RTD）──在每个相组上一个RTD。

提供的RTD为复式的。

定子

绕组冷却介质入口温度将考虑按冷却器冷气温度来测量，在每

个冷却器出口由复式RTD来测量。

4）氢气冷却器进口和出口的气体温度。

每点装设两只复式RTD探测

器。

5）将提供定子、氢气、定子绕组冷却介质高温的报警信号。

6）将提供在故障出现之前发电机异常温度或其他参量异常进行预

测的预诊断装置，如离子监测器、氢气泄漏检测装置，或断裂

导体引起的高频发射检测系统，定子绕组振动探测器和磁场绕

组短路的空气间隙磁通探测器。

将提供发电机状况监测器为离子监测；将提供无线电频率监测

器；将提供纤维镜片振动监测器为定子绕组振动监测；并将提

供空气间隙磁通监测器为磁场绕组短路探测。

将提供便携式氢

气泄漏探测器。

*在第一级和第二级临界转速时的计算振动。

我们设计第一级和

第二级临界转速，但不能计算振动幅值，它取决于转子制造的

不平衡。

在制造期间，转子被平衡到正常运行速度时小于0.05mm

（2密耳），通过临界转速时小于0.127mm（5密耳）。

4.1.2.4发电机主出线回路

在发电机和主变压低压套管间的主出线回路将是分相封闭型的（即每相的导体均用金属外壳封闭，导体与外壳间用空气间隙分隔，三相的金属外壳终端和每隔一定距离均有电气上的联结并接地）。

至单元变压器和电压互感器及避雷器柜的分支连接回路也是分相封闭型的。

分相封闭母线采用自然空气冷却方式。

当发电机须做试验时，可采用无载隔离开关把发电机和主出线回路隔离而不触动分相封闭母线。

4.1.2.5厂用电系统

厂用电系统将为全厂的厂用负荷提供足够的、可靠的电源。

该

系统将能在电厂所有的运行方式下及任何厂用变压器偶然失电

的情况下向厂用负荷供电。

厂用电系统包括主要电气设备及辅助系统，如单元厂用变压器

（UAT），公用/备和用变压（O/SAT）和其他供电变压器，中压

系统，低压系统，低压系统，电动机和其他电气荷载。

与公用/

备用电源一起，厂用电系统能向电厂各种辅机提供可靠的电源。

中压和低压厂用系统应在机组启动，正常运行和停机时向全厂

各类电气设备供电，包括电动机、除尘器、输煤设备，除灰设

备，电加热器和照明等。

6.3kV配电装置向中压电动机（200kW及以上）和6300/400V低压

厂用变压器的高压侧供电。

400V动力中心（PC）和电动机控制中心（MCC）将给低压电动机

（200kW以下）供电，如吊车、电梯、电加热器等。

照明及检修电源采用400/230V三相四线制系统。

当选择厂用变压器阻抗时，将考虑并满足下列准则：

⑴厂用断路器的遮断容量和瞬时耐受能力。

⑵短路电流估算基于：

·105％系统运行电压

·连接的最大负荷

·电动机故障反馈电流按照ANSI/IEEE标准。

·变压器阻抗的负制造误差

⑶在电厂正常运行期间，电动机和其它设备端子上的电压调节范

围被限制到最大110％的额定电压（在系统电压及发电机电压最

高，母线负荷最小时），并且不低于90％的额定电压（在系统

电压及发电机电压最低，母线负荷最大时）。

⑷在电动机启动期间，电动机的电压水平限制到，单电动机启动

80％～85％电动机的额定电压，电动机整组启动75％电动机的

额定电压。

⑸当估算电压调整最小限值及电动机启动电压降时，应考虑95％

额定电压的系统最小运行电压及变压器阻抗的正制造误差。

⑹电源切换时，中低压电动机整组自启动情况下，厂用电母线的

电压水平。

⑺为将来扩建，最初设计的厂用电系统应有最少10％的裕度。

（详见4.4节）

4.1.2.6单元厂用电系统

⑴每一单元机组有它自己的单元厂用变压器50Hz，三绕组，20/

6.3─6.3kV，ONAN/ONAF。

单元厂用变压器由发电机直接供电，

能在预期的发电机运行电压变化范围内满意运行。

每一单元具有两段6.3kV单元厂用母线段。

单元厂用变压器向单

元厂用电系统供电，其容量能满足机组连续满负荷输出时辅机

用电的需要，并具有最小10％的裕度。

当公用/备用变压器检修

时，单元厂用变压器的容量还将满足两个单元公用负荷的需要。

7

单元厂用变压器将装备调节范围为±2×2.5％的无电分接头调

节装置。

单元厂用变压器和6.3kV单元厂用配电装置之间应用共

箱封闭母线连接。

⑵每一单元将有两个400V动力中心（PC），向该单元的锅炉和汽

机负荷供电。

每个PC均有进线开关。

每个动力中心（PC）均由一台6300/400V厂用变压器供电，该变

压器的容量能满足该单元100％机炉厂用负荷连续运行的需要，

并具有至少10％的裕度。

⑶单元正常/应急电动机控制中心（N/EMCC）由柴油发电机经

应急动力中心（E/PC）供电，由E/PC和N/EMCC供电的辅机有交

流油泵，盘车设备，汽轮机和锅炉主阀门及其他应急负荷。

⑷两台6300/400V电除尘变压器通过低压开关向每一400V电除尘PC

供电，每台电除尘变压器的容量按100％电除尘负荷考虑并至少

具有10％的裕度。

两个PC互相备用。

电除尘变压器到PC的进线

断路器必须与母线分段断路器相互闭锁以防止并联运行。

4.1.2.7公用/备用厂用电系统

⑴公用/备用厂用电系统由公用/备用厂用变压器（C/SAT）供电。

该变压器为50HZ，四绕组（包括一个稳定绕组），220/6.3─

6.3kV，ONAN/ONAF1/ONAF2，并且由220kV开关站供电。

6.3kV公用母线由两段组成，分别由公用/备用厂用变压器（C/

SAT）的两个低压绕组经开关供电。

公用/厂用变压器（C/SAT）将装自动有载分接头切换装置，电

压调整范围为220kv±9×1.25％。

C/SAT的电压变比及分接头调

整范围将能在各种负荷（即自无负荷至满负荷）以及上述的220kV

电压变动范围内，维持6.3kV系统的正常电压。

C/SAT的容量应

能同时满足一台机组全部负荷和另一台机组的起动负荷（包括

起动/备用电动给水泵）以及两台机组公用负荷的需要。

卖方将提供安装在#3和#4单元6.3kV公用/备用厂用电系统中向

现存的#1和#2单元6.3kV公用/备用厂用电系统供电的电源联络

开关，包括到原有6.3kV公用/备用厂用电系统的中压电缆母线

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及原有6.3kV公用/备用厂用电系统为这个目的扩建的开关。

C/SAT低压侧用电缆母线接至公用/备用厂用配电装置。

⑵两台6300/400V公用厂用变压器向各400V公用动力中心（C/PC）经

低压开关供电。

每台变压器的容量能供应100％公用负荷，并具

有至少10％的裕度为将来扩建。

⑶辅助车间6kV电动机和6300/400V厂用变压器将由主厂房6.3kV公

用配电装置供电。

6300/400V变压器和400V动力中心将位于负