高架支模专项方案.docx
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高架支模专项方案
东莞市******二期厂房
高架支模专项方案
目录
一、工程概况┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2
二、施工方法┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2
三、楼板模板支架计算┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅6
四、柱模板支撑计算┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅8
五、梁模板支架计算┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅15
六、施工准备┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅22
七、质量要求┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅24
八、工艺流程┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅25
九、操作工艺┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅26
一十、成品保护┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅29
一十一、应防范的质量问题┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅29
一十二、应防范的施工安全问题┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅30
一、工程概况
东莞市******二期厂房位于东莞市****镇,由一栋厂房组成,属单体建筑,二期工程,距离一期厂房*****m。
二期厂房*****,占地面积***㎡。
地上***层,首层****m高,二、三、**层各****m高,屋面女儿墙高1.50m,总建筑高度****m。
拟建二期厂房基础型式采用天然浅基础,深度*****m。
结构类型为钢筋混凝土框架,最大跨度10m。
梁截面尺寸最大为300×1000mm,柱截面尺寸最大为600×700mm,混凝土等级C25/C30。
建筑物无悬挑阳台、悬挑走廊、装饰架、架空层等结构形式。
根据国家住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质〔2009〕87号)和《广东省住房和城乡建设厅关于〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉的实施细则》(粤建质〔2011〕13号)的文件的相关规定:
“危险性较大的分部分项工程范围---三、模板工程及支撑体系---
(二)混凝土模板支撑工程:
搭设高度5m及以上;搭设跨度10m及以上;施工总荷载10kN/m2及以上;集中线荷载15kN/m及以上;高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。
”综合以上所述概况,本厂房首层层高>5m,应按高架支模施工。
二、施工方法
1、放线
由施工员放纵横控制线;由木工班组根据纵横控制线放梁柱边线及支模控制线;标高控制点由施工员从下往上反,用钢尺垂直往上量取,均按楼层标高H+500mm控制,施工时考虑楼层结构标高比建筑标高低50mm,即楼层结构标高为H-50mm,门窗、楼地面、水电等均按此要求施工;
2、楼面梁板模板
各楼层模板为超高支撑及超大砼构件,在进行主体工程的模板施工时,楼板及大梁的支撑系统是施工重点,直接关系到施工安全及砼构件的成型,因此必须进行支撑系统的设计计算。
楼板模板采用18mm厚木板,梁侧面及底面板采用20mm厚夹板。
支顶时采用门式脚手架组成可调式门式架及单钢装支顶(图6-15),门式顶架由1.7m、1.9m及0.5m组成;门式架的设置间距为80cm;门式架架设需加设纵横向水平拉杆以及剪力撑。
门式架搭设时先从梁搭起,然后再搭设楼板部位,门式架的排列原则上按梁的中间向两边排列,如遇到所在位置在楼层的边缘或孔洞的边缘,则门式架离边缘的距离不超过100mm,门式架离柱边的距离不超过300mm。
两相邻门式架用钢斜撑拉结,纵横设置,且不少于两道;门式架两侧设置不少于两道的纵横水平拉杆,水平拉杆用φ48钢管扣紧,以保证门式架的整体刚度及稳定性。
楼面梁板安装时,对于梁高大于800mm的梁,应配Ф14对拉螺栓,水平间距为400,竖向间距为500。
梁、板采用木夹板,门式脚手架、附单支顶支撑,跨度大于4m的梁要按规范1‰~3‰起拱,大于8m的梁和悬臂大于2m的梁要待混凝土强度达到100%才能拆模,或拆模后装回头顶。
楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固,模板梁面、板面应清扫干净。
3、楼板模板及支撑体系
楼板模板及梁侧面采用18mm厚夹板,底面板采用20mm厚木板,模板底下纵横布置80×80mm木枋各一道。
支顶采用外径为48mm、壁厚为3mm的焊接钢管搭设成满堂红脚手架,支顶钢管长度为5.4m以下,视板厚及梁高而定,一般情况下不允搭接。
钢管立杆上部用螺栓调节杆固定,顶部螺栓调节杆的托板形状作成槽钢形,以便与上层木枋固定,螺栓调节杆伸出立杆约20cm,以便在装顶根据不同的高度进行调整;立杆的下部固定在已浇好的砼楼板上。
主梁位置立杆的间距为0.6×0.6m,水平横杆的竖向步距为1.5m;楼板位置立杆的间距为1.2×1.2m,横杆的竖向步距为2.0m。
四角设置抱角斜撑,四边设剪刀撑,中间每隔6排立杆或在梁的位置设一道剪刀撑,所有斜撑及剪刀撑均须由底到顶连续设置,满堂红脚手架必须设置扫地横杆,钢管与钢管搭接处必须用钢扣件扣紧。
满堂红脚手架的搭设详附图。
4、柱模板
选用900×1800×18厚夹板,剪力墙竖楞用80mm×80mm木枋,横楞用Φ51钢管及木枋,按照放线位置钉好压脚板,并按柱模板设计图的模板位置,由下至上安装模板,模板之间用回形钩扣紧,转角位置用连接角模将两模板连接。
保证柱模板整体稳定用拉杆或斜撑,其地面的支承点要牢固可靠,与地面的夹角不大于45°。
柱卡间距视柱截面大小而定,柱截面面积0.5m2以下的柱卡间距不得大于50cm,柱截面面积在0.5m2以上的不得大于40cm,并加上斜支撑支牢。
5、楼梯模板
楼梯模板采用封闭式支模的方法,在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形,同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏,以及砼的振捣充分。
其施工方法为:
根据设计图纸的标高,搭设平台架、平台楼梯梁架,支好模板,然后计算出楼梯踏步的斜底板,搭设架子并在斜板下钉倒楔,以防侧板下滑。
在斜板和板侧确定楼梯的宽度和高度,弹线钉楼梯侧板,用压条钉牢。
根据大样分出梯步级数,待钢筋扎完再钉制踏步侧板,在钉踏步面板时,要求踏步面板压在侧板上,并且钉牢。
模板安装完毕检查尺寸无误后,用电钻在楼梯上对穿打眼,楼梯板上面用两对钢管沿斜面排放,用ф12对穿螺杆套上160X100X10mm钢板垫块,用螺帽拧紧进行加固。
三、楼板模板支架计算
1、荷载计算
(1)模板及支架自重标准值
a.模板:
[(0.5+1.5×2)×0.018+0.05×0.1×(2×4+1.5×10+1.0×4)]×5.5=(0.063+0.135)×5.5=1.089KN/m
b.钢管支撑:
(10+0.5×8+8×0.6)×0.0384+18×0.0146+0.172×1=1.15672KN/m(式中0.0384为每米钢管自重、0.0146为每个扣件自重、0.172为每米剪刀撑自重,本式所计为一根立杆底支架自重)
(2)新浇混凝土自重标准值:
24×0.5×1.5=18KN/m
(3)钢筋自重标准值:
23Ф25+2Ф18+12Ф12+8Ф8=3.85×23+2×2+0.617×12+0.395×8×4.2=124.839Kg/m=1.25KN/m
(4)施工活荷载标准值:
取4.0KN/m2
(5)施工人员及机具自重标准值:
取2.5KN/m2
2、计算模板底小楞
按跨中作用集中荷载的两跨连续梁(跨中荷载为P/2)计算
P=[(1.089+18+1.25)×1.2+(4+2.5)×0.5×1.4]×0.25=7.2392KN
计算简图如下:
跨中弯矩M=0.203×3.6196×0.6=0.44086728KN
m
小楞50×100的截面抵抗矩W=1/6×50×1002=83333.33mm3
截面应力σ=
5.29N/mm2<[fm]=13N/mm2小楞的强度满足要求。
3、计算大楞
大楞为4×50×100木枋,按均布荷载作用的三跨连续梁计算
q=[(1.089+18+1.25)×1.2+(4+2.5)×0.5×1.4]=28.9568KN/m
Mmxa=0.177×28.9568×0.52=1.2813384KN·m
σ=
3.8N/mm2<[fm]=13N/mm2大楞的强度满足要求。
4、模板支撑立杆计算
作用在立杆顶端的集中力N=[(1.089+18+1.25+1.15672)×1.2+(4+2.5)×1.4]×0.5=17.447KN
立杆的计算长度L0=KμL=1.155×1.55×1.5=2.68m
立杆的截面回转半径i=15.9
立杆的长细比λ=2680/15.9=168.55<[λ]=210
立杆的稳定系数φ=0.251
立杆的截面积A=489mm2(常用钢管壁厚为3.0mm,A=424mm2)
立杆的截面应力σ=
N/mm2<[σ]=205N/mm2立杆的强度和稳定性都满足要求。
由于地面采取了人工地基,在首层内地台顶做250厚水泥稳定砂,再做10厚C10素混凝土垫层,在上面搭设模板支架,不用对立杆基础进行验算。
四、柱模板支撑计算
柱长边模板按两跨连续梁、短边按单跨简支梁计算,采用输送泵浇筑混凝土,浇筑时的最高气温为T=36°C,混凝土的温度T0=30°C,混凝土坍落度为180mm,新浇筑的混凝土对模板的最大侧压力计算如下:
1、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度B=600mm,B方向对拉螺栓1道,
柱模板的截面高度H=700mm,H方向对拉螺栓1道,
柱模板的计算高度L=6m,
柱箍间距计算跨度d=600mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm,高度100mm。
B方向竖楞3根,H方向竖楞4根。
柱模板支撑计算简图
2、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t—新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3.0h;
T——混凝土的入模温度,取25.0℃;
V——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H——混凝土最大侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.0m;
1——外加剂影响修正系数,取1.20;
2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=34.560kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.560kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。
3、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。
荷载计算值q=1.2×34.560×0.600+1.4×4.000×0.600=28.243kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3;
I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取25.00N/mm2;
M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.1×(1.2×20.736+1.4×2.400)×0.275×0.275=0.214kN.m
经计算得到f=0.214×1000×1000/32400=6.592N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×20.736+1.4×2.400)×0.275=4.660kN
截面抗剪强度计算值T=3×4660.0/(2×600×18.0)=0.647N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×20.736×2754/(100×6000×291600)=0.459mm
面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!
4、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.275m。
荷载计算值q=1.2×34.560×0.275+1.4×4.000×0.275=12.945kN/m
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=7.767/0.600=12.945kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12.945×0.60×0.60=0.466kN.m
最大剪力Q=0.6×0.600×12.945=4.660kN
最大支座力N=1.1×0.600×12.945=8.544kN
截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.466×106/83333.3=5.59N/mm2
抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×4660/(2×50×100)=1.398N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形v=0.677×10.787×6004/(100×9500×4166666.8)=0.239mm
最大挠度小于600.0/250,满足要求!
4、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:
P=(1.2×34.56+1.4×4.00)×0.275×0.600=7.77kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.445kN.m
最大变形vmax=0.133mm
最大支座力Qmax=11.896kN
抗弯计算强度f=0.445×106/10160000.0=43.80N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!
6、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm):
14
对拉螺栓有效直径(mm):
12
对拉螺栓有效面积(mm2):
A=105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):
[N]=17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):
N=11.896
对拉螺栓强度验算满足要求!
7、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:
P=(1.2×34.56+1.4×4.00)×0.217×0.600=6.12kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.667kN.m
最大变形vmax=0.105mm
最大支座力Qmax=14.235kN
抗弯计算强度f=0.667×106/10160000.0=65.65N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!
8、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm):
14
对拉螺栓有效直径(mm):
12
对拉螺栓有效面积(mm2):
A=105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):
[N]=17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):
N=14.235
对拉螺栓强度验算满足要求!
五、梁模板门式脚手架支撑
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
计算的脚手架搭设高度为6米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.95米,跨距l=1.22米。
门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。
门架立杆采用
42.0×2.5mm钢管,加强杆采用
42.0×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m,梁底木方距离300mm。
梁底木方截面宽度50mm,高度100mm。
梁顶托采用100×100mm木方。
1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
(一)梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1、荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.500×0.900×0.300=6.885kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.340×0.300×(2×0.900+0.350)/0.350=0.627kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q3=4.000×0.300=1.200kN/m
经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×(6.885+0.627)+1.4×1.200=10.694kN/m
2、木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.871kN
N2=1.871kN
经过计算得到最大弯矩M=0.977kN.m
经过计算得到最大支座F=1.871kN
经过计算得到最大变形V=3.4mm
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.977×106/83333.3=11.72N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1.871/(2×50×100)=0.561N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形v=3.4mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
(二)、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=0.541kN.m
经过计算得到最大支座F=6.302kN
经过计算得到最大变形V=0.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3;
I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4;
1、顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.541×106/166666.7=3.25N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
2、顶托梁抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3451/(2×100×100)=0.518N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
3、顶托梁挠度计算
最大变形v=0.4mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
(三)门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1、门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
门架(MF1219)1榀0.224kN
交叉支撑2副2×0.040=0.080kN
水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.017kN
合计0.465kN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用
26.8×2.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:
tg
=(4×1.950)/(4×1.220)=1.598
2×0.015×(4×1.220)/cos
/(4×1.950)=0.035kN/m
水平加固杆采用
26.8×2.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为
0.015×(1×1.220)/(4×1.950)=0.002kN/m
每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.037kN/m;
(1×0.014+4×0.0
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- 高架支模 专项 方案