溢洪道设计规范SDJ34189编制说明.docx
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溢洪道设计规范SDJ34189编制说明
溢洪道设计规范
SDJ341—89
编制说明
前言
溢洪道设计规范SDJ341-89系根据原水利电力部水利水电规划设计院(83)水规设字第23号文通知进行编制的。
本规范组织编写者:
水利水电规划设计院
本规范主编单位:
原水利电力部中南勘测设计院
本规范参编单位:
原水利电力部北京勘测设计院
陕西省水利水电勘测设计院
参加本规范专题研究单位:
水利水电科学研究院、南京水利科学研究院、陕西省水科所、武汉水利电力学院、河海大学、北京水利电力经济管理学院、天津大学、长江水利委员会、西北勘测设计院、天津勘测设计院及湖北省水利勘测设计院。
规范的编制工作自1984年7月召开分工协调会到1989年元月完成规范报批稿,历时四年半。
编制工作大体分三个阶段,兹分述如下:
第一阶段准备工作
1984年7月5日至9日,由原水利电力部水利水电规划设计院和中南勘测设计院共同主持召开分工协调会,讨论通过《规范》编制提纲;协商各单位分工、工作计划和成果提交时间。
第二阶段调研及编写专题报告
1984年8月~1985年9月,各规范和专题编制单位组织力量进行调研工作。
1985年11月5日至11日,由原水利电力部水利水电规划设计院和中南勘测设计院共同主持召开专题讨论会,专题内容涉及到溢洪道设计的各个方面,所附资料充实。
各专题报告基本总结了新中国成立以来大、中型溢洪道工程设计的经验,并吸取了国外有关工程的经验。
第三阶段规范编制
1985年12月至1987年元月编制规范初稿。
1987年2月17日至23日由原水利电力部水利水电规划设计院和中南勘测设计院共同主持召开《溢洪道设计规范》(初稿)审查会,对各章中的主要问题进行了充分讨论,对条文修改提出了具体意见;并认为《规范》的编制工作比较认真,为提出(送审稿)创造了有利条件。
1987年3月至12月编制送审稿。
1988年10月6日至12日由原水利电力部水利水电规划设计院主持召开《溢洪道设计规范》(送审稿)审查会,对规范进行逐条修改,在讨论时认真考虑和研究了历次会议对规范的修改意见。
1988年11月要1989年元月编制报批稿。
1988年12月15日至17日由原水利电力部水利水电规划设计院主持召开《溢洪道设计规范》(报批稿)审查会,再次对规范进行了逐条讨论修改。
本规范包括正文六章180条,附录六个(附录二、四为参考附录)。
中南勘测设计院负责编写第一章“总则”、第二章“溢洪道布置”、第三章“水力设计”、第六章“观测设计”及附录一“水力设计计算公式”、附录二“高速水流区的防空蚀设计”、附录四“常用参数表”、附录五“水力观测设计”、附录六“本规范用词说明”等。
北京院负责编写第四章“建筑物结构设计”及附录三“荷载计算”。
陕西省院负责编写第五章“地基及边坡处理”。
并由中南院负责全稿的整编、修改和补充工作。
本编制说明,主要是对规范的一些条文作必要的解释,并简要的阐述使用这些条文时应该注意的问题。
有关附录的说明结合条文解释进行编制。
溢洪道设计规范SDJ341-89的编制工作是在水利水电规划设计院直接领导下,在各兄弟单位的密切协作和参编单位的有关同志的共同努力下完成的,谨向各单位领导和同志们表示衷心地谢意。
溢洪道设计规范SDJ341-89在国内是第一次编制,虽经编制组尽最大努力但仍难免存在一些不足之处,敬请广大读者和有关领导批评指正。
《溢洪道设计规范》编制组
1989年5月
第一章总则
第1.0.1~1.0.3条根据原水利电力部1984年指示,本规范适用范围为大、中型溢洪道工程。
在编制提纲讨论会上还确定:
规范内容以河岸式溢洪道的设计为主,兼顾厂顶溢流、厂前挑流及泄洪隧洞出口的水力设计。
泄洪隧洞洞身部分在《水工隧洞设计规范》(SD134—84)已有明确规定。
厂顶溢流及厂前挑流本规范仅涉及水力设计部分,有关布置、结构设计等属《水电站厂房设计规范》(SD335-89)范围。
本规范规定适用于大、中型工程中岩基上的1、2、3级溢洪道的设计;对4、5级溢洪道设计可参照使用。
非岩基上的大、中型溢洪道的实践经验不多,暂未纳入本规范。
对于特殊重要的工程,有其特殊问题,设计时应进行专门研究,制定补充条例。
本规范与其它标准和规范的关系,除在本规范有关条文中明确指出者外,凡有密切联系的,均应遵守。
在应用其它规范时,应以最新颁发的版本为准。
第1.0.4条泄洪建筑物采用的洪水标准分为设计和校核洪水标准,根据《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(山区、丘陵区部分)》(SDJ12—78)及其补充规定按建筑物级别规定;一级建筑物采用500年一遇洪水设计,5000年一遇洪水校核;二级建筑物采用百年一遇洪水设计,1000年一遇洪水校核;三级建筑物采用50年一遇洪水设计,500年一通洪水校核。
根据我国98个工程的统计,绝大部分历史调查洪水的重现期介于50~500年之间;其中以汉水安康站1583年记载的40000m3/s为最大,相当于900年一遇。
对上述98个工程洪水重现期的站-年(假定每个工程若有Ni年的年最大洪峰流量的记录,则认为该工程有Ni个站一年)统计分析表明,大于200年一遇的洪水,其相应出现的机率小于0.79%;根据目前收集到的资料大于1000年一遇的洪水还没有出现过。
黄河陕县站自1765年以来200多年记载的年最大流量的年实际变化,具有明显的周期性,其主周期长度有2年,22~23年和100年。
由此可见,洪水的周期或重现期是有限的。
对我国已建297个大型工程可能最大泄量与设计泄量的比值统计分析也说明,其比值介于0.9~1.0之间的工程只有2个,仅占总数的0.68%;半数以上(167个)工程的比值介于0.1~0.5之间,占总数的57.19%,实际上,工程运行多年从未泄放洪水的例子也不少。
对山东省168个大中型工程统计的460个实际年最大洪量的重现期小于2年的有453个,占总数的98.48%。
由上可见,绝大部分工程可能最大泄量,约相当于2~20年一遇的洪水流量;将千年一遇的洪水作为罕遇洪水的实用极限频率可以认为是合理的。
与国外规范规定的标准比较,美国垦务局对设计中采用的最高设计水位相当于标准工程洪水,取用最大可能洪水的40%~60%;如果最大可能洪水相当于万年一遇洪水,则前者相当于200年,后者相当于800年一遇洪水。
日本坝工设计规范(1978年第二次修订版)对混凝土坝的设计洪水流量,按下述三种流量中最大者确定;按200年一遇频率推算的洪水流量;实测或计算的坝址处历史最大洪水流量;或以邻近流域发生最大洪水时的实测资料移用于本流域而算得的坝址处洪水流量。
填筑坝的设计洪水流量按混凝土坝算得的洪水流量增加20%。
该规范同时指出100年一遇的洪水流量常常作为计算超高水位和设计溢洪道的设计流量。
南非沿用的设计洪水标准混凝土坝为100年一遇洪水,土石坝为200年一遇洪水。
对于泄洪建筑物的消能防冲设施,因稀遇洪水出现的机率很少,持续时间很短,按《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(山区、丘陵区部分)》(SDJ12-78)规定的泄洪标准设计则偏高。
同时,挡水建筑物的挡水标准和枢纽的泄流能力与泄洪建筑物的消能防冲设施标准应有所区别。
前者涉及大坝及整个工程的安全,要求有较高的标准,后者只要不危及大坝和主要建筑物的安全,其本身防护标准可以适当降低。
对布置在岸边或垭口的河岸式溢洪道,较之河床泄洪建筑物,其消能防冲设施一般离大坝和主要建筑物较远,消能防冲标准更宜适当降低。
根据我国设计和运行经验,富春江、西津、黄坛口等工程均以中、小洪水流量控制消能建筑物的设计。
西津水电站设计洪水100年一遇23100m3/s,校核洪水1000年一遇31400m3/s。
自1961年4月运行25年来,年年过水,其中大部分年份的泄量为7000~9000m3/s,少数年份的泄量超过10000m3/s,1974年发生一次较大洪水,最大泄量13500m3/s,相当于5年一遇洪水。
其试验资料和运行实际情况都说明,控制下游消能防冲的洪水流量为8000m3/s,此时大坝泄流的水势最为汹涌,下游岸坡波浪爬高2m以上。
当下泄流量在6000m3/s以下及10000m3/s以上时,水势与波浪的作用都要比泄流量为8000m3/s时缓和得多。
同时,对河床的冲刷和坝址的淘刷,根据试验资料与下泄流量也有一定的关系。
当流量为1370m3/s和2010m3/s时,产生远驱式水跃,距坝轴57m处最大底部流速高达17.65m/s和18.2m/s。
当流量为5190m3/s和6610m3/s时,坝址底部最大横向流速高达8.09m/s和9.56m/s。
国外不少工程消能防冲设计的洪水标准低于泄洪设计标准,如日本的野田和五和坝,其消能防冲设计流量分别为泄洪设计流量的77%和51%,美国德沃歇克坝仅为泄洪设计流量的21%。
国内在建的石塘、五强溪和隔河岩工程,其下游护坦的设计考虑了修复措施,均降低了设计标准。
广东省大隆洞水库溢洪道按500年一遇洪水设计,其消能防冲的设计洪水为100年一遇。
《混凝土重力坝设计规范》(SDJ21—78)的补充规定第2条,对消能防冲设计的洪水标准,原则上明确规定可低于大坝的泄洪标准。
美国垦务局编写的坝工设计手册指出,若因泄洪使坝及其附属建筑物遭到某种程度的损坏,但并不造成下游灾害时,则认为罕遇洪水未必有发生的可能,而宁可不增加坝及附属建筑物的投资来增加安全度。
这一原则与《混凝土重力坝设计规范》(SDJ21—78)的补充规定第2条,是颇相符合的。
我国17个典型工程的平均最大泄量
与各级洪水流量(100、50或30年一遇)的比值统计如下:
=0.39Q100;
=0.47Q50;
=0.54Q30。
根据国内283个大、中型工程的统计资料,入库洪水经水库调蓄后出、入库洪水的平均比值在0.56左右,则分别以100年、50年及30年一遇洪水作为消能防冲设计的洪水标准,其出库洪水流量将分别为0.56Q100、0.56Q50和0.56Q30,与上述17个工程的平均最大泄量相比,显然均具有相当的安全裕度。
我国绝大多数工程都存在着集中开启少数闸孔泄洪的弊病,其结果是使实际单宽流量远超过设计单宽流量,有时可高达2~3倍。
由此增加对下游的冲刷破坏,尚未见到出现危及大坝及其它挡水建筑物安全的先例。
国内外有相当数量的中小型工程未设消能设施,颇类似于先冲后护的原则,且已在工程实践中行之有年,也未因此危及大坝安全,经济效益则显而易见。
对降低消能防冲标准来讲,这也是一个值得借鉴的经验。
根据宏观风险分析资料,消能防冲设施可能出现的超载流量为原设计流量的1.073~2.014倍。
前述因开启少数闸孔集中泄洪的运行情况,证明在此超载范围内其下游冲刷破坏也不致危及大坝安全。
并且,若引进风险概念,以工程为100年寿命作基础,则千年一遇洪水的风险率为9.5%,小于10%,是一个可供一、二级建筑物考虑的风险水平。
因此,本规范明确规定消能防冲设计的洪水标准:
一级建筑物按100年一遇洪水设计;二级建筑物按50年一遇洪水设计;三级建筑物按30年一遇洪水设计。
同时,还明确规定对低于消能防冲标准的洪水,应保证工程的安全和正常运行。
消能防冲的校核洪水标准,由于各个工程的地形、地质条件及枢纽布置千差万别,泄洪建筑物运行对大坝及其它主要建筑物安全的影响程度也不相同,并考虑到本问题的研究论证工作尚不尽完善,故暂时难以明确推荐其校核标准。
因此,本规范规定应视需要采用超过消能防冲设计标准的洪水进行校核。
此时消能防冲建筑物允许出现局部破坏,但不得危及大坝及其它主要建筑物安全或长期影响枢纽运行,并易于修复。
有的河岸式溢洪道距离大坝及其它主要建筑物较远,其消能防冲设施的局部破坏对枢纽的安全运行没有影响,就不需要进行校核。
总之,消能防冲建筑物的校核洪水标准可根据枢纽布置及泄洪对枢纽安全运行的影响程度具体选定。
可根据消能防冲建筑物的局部破坏对大坝及其它挡水建筑物安全的影响程度,采用超过消能防冲设计标准的洪水进行校核;当消能防冲建筑物的局部破坏危及大坝及其它挡水建筑物安全时,应采用大坝及挡水建筑物的校核洪水标准进行校核。
第1.0.5条水利枢纽通常由大坝、泄水建筑物、引水建筑物、电厂厂房所组成,在通航河流上,还须设置船闸或升船设施;在另外一些河流上还可能要有灌溉、筏道、鱼道等建筑物。
在进行枢纽布置时,应根据地形、地质条件、水文特性、河道特性及施工条件等诸因素综合考虑,在确保大坝安全的前提下,达到经济、合理、实用和高效益的目的。
枢纽总体设计要着重考虑泄水建筑物布置的影响,对河谷狭窄或土石坝枢纽,更应强调泄洪布置的重要性,以达到枢纽协调布置的目的。
枢纽布置的泄洪方式包括:
坝面溢流、坝顶溢流、坝体孔口泄流、隧洞泄洪及溢洪道泄流等;泄洪建筑物的布置可采取单一或多种组合方式进行比较,本条提出应根据枢纽的运用条件合理确定分散或集中布置的原则。
对于河谷狭窄的枢纽,本条指出其泄洪消能的设计,应对其布置和体型进行合理选择,使下泄水流纵、横向拉开,或采用对冲消能等方式,以避免下泄水流对河床和岸坡造成严重冲刷以及河道淤积,保证其它建筑物的正常运行。
第1.0.6条本条强调采用非常溢洪道的布置,首先应具备有利的地形、地质条件。
同时强调了采用这种布置,应比较论证其技术上的可行性和经济上的合理性。
上述两点,是采用这种布置的前提条件。
当校核洪水流量超过设计泄量很多,以及采用的设计洪水流量很大而罕遇时,尤其是对当地材料坝,修建非常溢洪道来分担稀遇洪水的宣泄,常常是经济的。
非常溢洪道措施主要包括:
开敞式非常溢洪道和自溃坝式非常溢洪道等。
澳大利亚维多利亚地区三座坝的洪峰流量及所设计的溢洪道最大流量如表1.0.6-1所示。
由该表可知,如按N=1000(年)设计溢洪道,则其总宣泄能力中至少75%可能在这些坝的使用寿命中始终用不上。
在溢洪道的长时期内的全部泄量中,以较低流量下泄的占大部分。
表1.0.6-1N=100及N=1000洪水及溢洪道流量
工程名称
最大洪峰(m3/s)
溢洪道最大流量(m3/s)
比率
②/③
比率
④/⑤
N=100
(年)
洪水
N=1000
(年)
洪水
N=100
(年)
洪水
N=1000
(年)
洪水
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦
图拉罗普
埃帕诺克
尼拉柯铁
850
1870
680
4250
7360
2830
280
430
510
2550
5660
2610
20%
25%
24%
11%
8%
19%
可见,溢洪道泄流能力的大部分可能从来不用,但是造价是相当高的。
这充分说明了配置一个以上且标准不同的溢洪道的合理性。
根据澳大利亚五座大坝的经济比较资料,采用主、辅溢洪道比采用单一溢洪道的造价可降低20%~50%。
我国已建溢洪道的运行经验也表明,绝大部分工程的泄量远低于设计标准,而且有的工程建成以来尚未泄放过洪水。
同样,溢洪道的造价也是相当高的。
据河北省15座水库统计,土石坝的投资平均占总投资的60%,泄水建筑物约占23%。
像黄壁庄、庙宫水库泄洪建筑物的投资等于或超过了大坝的投资。
而辽宁省修建自溃坝式非常溢洪道的经验,其投资可降低40%~60%。
国内外修建非常溢洪道的工程实例很多,如我国大伙房水库,主坝为粘土心墙砂壳坝,高49.2m。
有岸边主溢洪道,第一和第二自溃坝式非常溢洪道。
右岸开敞式主溢洪道,分5孔,弧形门尺寸10.4m×7m,最大泄量5090m3/s。
漫顶式第一非常溢洪道位于右岸主溢洪道右侧,最大泄量4730m3/s。
引冲式第二自溃非常溢洪道,位于第一漫顶非常溢洪道右侧山坳处,万年一遇洪水启用,最大泄量6075m3/s。
巴基斯坦塔贝拉工程土石坝最大坝高105m,左岸岸边布置两座表面溢洪道。
正常溢洪道宣泄常遇洪水,进口安装7孔15.3m×17.7m的弧形闸门,最大泄量18400m3/s,辅助溢洪道进口安装9孔同样的闸门,只在特大洪水或主溢洪道检查时启用,最大泄量23800m3/s。
本规范还规定正常溢洪道在布置和运用上可分为主、副溢洪道,必须强调指出的是:
主、副溢洪道的布置只有在有条件时,经过技术经济比较论证后才允许采用。
主溢洪道宣泄常遇洪水。
关于正常溢洪道(包括主、副溢洪道)和非常溢洪道,其定义和功能关系见下面框图。
主溢洪道宣泄常遇洪水,其标准应根据地形、地质条件、枢纽布置、坝型、洪水特性及对下游的影响等因素确定;由于我国各地的自然条件和工程特性的差异,难以确定一个具体的标准,只能给定一个范围供设计者选择。
本规范认为主溢洪道设计的常遇洪水标准,可在20~200年一遇洪水范围内选定。
非常溢洪道的启用标准应根据其工程条件确定。
自溃坝式非常溢洪道一般情况下,当库水位达到设计洪水位以后即可启用;当自溃坝启溃泄洪时,将造成枢纽工程的较大破坏或下游地区的较大损失时,宜采用较高的启溃标准;若适当提高标准对水库最高洪水位影响不大,可采用较高的启溃标准;自溃坝规模较大时,宜采用分级分段启用的方式,避免加重下游的损失。
对开敞式非常溢洪道,其标准可低于或等于设计泄流能力。
苏联的设计趋势,主泄水建筑物按50~200年一遇的洪水设计;澳大利亚维多利亚州规定正常溢洪道按70~250年一遇洪水设计;美国《小坝设计》认为正常溢洪道可按25~100年一遇洪水设计。
我国尚缺乏这方面的经验,在设计非常溢洪道的启用标准时,可根据工程实际条件并参考上述国外经验比较选定。
副溢洪道和非常溢洪道在稀遇洪水时才启用,因此其运行机会很少,则可采用较简易的结构,以获得全面综合的经济效益。
根据国内外的工程经验,此类溢洪道的泄槽可不衬砌,又无需设置消能设施,且行洪过水后,其修复费用也很低。
美国陆军工程兵团的(溢洪道和泄水道的结构设计手册》1)2—12条对此有明确的规定。
我国《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(山区、丘陵区部分)》(SDJ12-78)第14条也规定了非常泄洪设施简化的原则。
但是,任何溢洪道的泄流能力不得降低,以免危及大坝安全。
因此,溢洪道控制段的设计不能降低标准,运行中其控制段需保证完整无损。
为防止水库泄洪造成下游的严重破坏,本条规定非常溢洪道启用时,水库最大总下泄量不应超过坝址同频率的天然洪水。
注:
1)美国陆军工程兵团《溢洪道及泄水道结构设计手册》(工程手册,FM1110~2400),1964年2月。
第1.0.7~1.0.9条强调设计溢洪道时,应认真分析研究各项基本资料,尤应着重对水文地质和工程地质条件进行研究,它往往是溢洪道工程设计成败的关键性因素之一。
对大型或水力学条件较复杂的中型工程的溢洪道,强调其布置的合理性、体型及尺寸、流态等水力现象均应经水工模型试验确定。
还指出应积极慎重地采用新技术,以获得较好的经济效益,使设计工作不断创新。
第二章溢洪道布置
第一节一般原则
第2.1.1条进水渠的主要功能是进水,也还有调整水流均匀的作用。
为了避免与引水式电站或其它引水建筑物混淆,故采用进水渠的名称。
控制段主要是控制泄量,包括控制堰(闸)及其与两岸的连接建筑物。
泄槽是用以宣泄洪水。
消能建筑物是用以耗散水流能量、连接上下游水流。
在水流不能直接泄入原河道而造成危害时,常采用出水渠加以连接。
进水渠和出水渠是根据地形条件来布置的,有些工程不一定设置。
控制段、泄槽及消能设施则是每个溢洪道工程不可缺少的。
竖井式溢洪道等,在国内尚属少见,故未列入本规范条文。
第2.1.2条本条强调根据自然条件等因素,在枢纽设计中综合考虑溢洪道的布置,以解决泄洪建筑物与其它建筑物在布置上的矛盾;它不仅是一个技术经济问题,也关系到工程的安全及正常运用。
若处理不当将影响枢纽的正常运行,造成下游冲刷,甚至危及大坝及其它建筑物的安全。
正常、非常溢洪道(包括主、副溢洪道)一般情况下宜分开布置。
当不具备有利的地形地质条件时,亦可集中布置或对同一溢洪道进行功能分区。
苏联克拉皮文水利枢纽溢洪道采用区分功能布置方式,消力池尺寸大为减小。
自溃坝式溢洪道,必要时可采用分级分段启用的布置方式。
浙江省南山水库自溃坝式溢洪道,用2m宽的混凝土隔墩将自溃坝分为三段,各段坝顶高程也不同,可自行分级启溃。
除洪水特大时三级都投入使用外,有可能只启用一级或两级,则行洪后的修复工作量亦可减小。
第2.1.3条溢洪道规模的确定是一个综合技术经济比较问题,而且涉及的面也较广。
为了选择合适的布置型式及尺寸,要对可行的方案进行计算分析,因为在一定的洪水标准及入库流量下,由于水库的调蓄,溢洪道需要的泄洪能力随坝体的增高而减小,反之亦然;它与很多因素有关,不但关系到工程的安全、经济,也影响到工程的施工进度和工期。
根据全国大、中型枢纽部分土石坝工程进行的统计(以河岸式溢洪道为主要泄洪建筑物),将不同的计算情况按最大泄量(
)与相应来量(Qp)之比,进行统计计算其百分比(见表2.1.3-1、表2.1.3-2),以分析在大多数情况下的泄量范围。
表2.1.3-1设计情况共74个
/Qp
1.0~0.8
0.8~0.6
0.6~0.4
0.4~0.2
0.2以下
工程数
9
9
17
24
15
74
P:
百分数
12.2
12.2
23
32.4
20.3
表2.1.3-2校核情况共102个
/Qp
1.0~0.8
0.8~0.6
0.6~.0-4
0.4~0.2
0.2以下
工程数
11
17
26
31
17
102
P:
百分数
11
16.7
25.5
30.4
16.7
从表2.1.3可以看出:
①
以下的很少,而且在校核情况下有所下降,即绝大多数在0.2以上;
②
时,P为55%左右,两种情况基本相同,校核情况略有增加;
③
以上,P值在设计情况占24%,校核情况有所增加占28%左右,与0.2~0.6时的P值相比,降低近一半,而且大都为多种泄洪建筑物的组合泄洪方式。
校核情况比设计情况的P值上升主要是有些工程设置了非常溢洪道的原因。
从以上的成果可以认为
/Qp=0.2~0.6较为合适;当为多种泄洪建筑物组成的联合泄洪方式时
/Qp值会大些;当有条件设置非常溢洪道时
/Qp值会更大,这样做可能符合安全和经济的原则,当然具体工程要通过具体设计及经济分析确定。
因此,本条对影响的因素及原则作了阐明,供设计者参考。
第2.1.4条实际工程中采用坝肩溢洪道的枢纽较多,狭窄河谷的混凝土坝枢纽也采用这种布置。
如西班牙阿尔坎塔拉工程大坝为130m高的混凝土双支墩大头坝,由于河谷狭窄,河床只能布置电站和3孔溢流坝(泄量为3100m3/s),另在左岸坝肩布置4孔泄槽溢洪道(泄量为6000~8000m3/s);又如伊朗礼萨·沙卡比尔、西班牙阿尔曼德拉等工程。
有些工程受地形限制采用坝身(顶)进水后接泄槽型式(一般称滑雪道)。
如东江拱坝枢纽的左、右岸溢洪道、乌江渡拱形重力坝的泄洪孔等。
土石坝枢纽利用坝肩和坝头的有利地形修建溢洪道有工程量省、利用开挖料作为筑坝材料运距短等优点,是一般较常见的布置型式。
利用库岸通向下游的垭口修建溢洪道是比较经济而安全的,它也适用于各种坝型。
如我国的梅山、佛子岭工程,大坝为连拱坝,利用垭口修建溢洪道;土石坝枢纽利用垭口修建溢洪道的工程实例就更多了,而且土石坝的坝顶高程往往受到垭口溢洪道的地形条件控制,其泄量可以根据地形条件达到很大程度(很大程度有两重含义:
一是绝对值,一是与来水量之比的相对值)。
利用河道转弯凸岸适宜的山脊和台地布置
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- 溢洪道 设计规范 SDJ34189 编制 说明
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