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外文翻译螺栓连接
附件1
毕业设计(外文翻译)
题目:
螺栓连接
第七章螺栓连接
例题7-7
确定如图7-19所示的在标准栓孔中直径为3/4英寸的承载连接高强螺栓(A325)的数量,注意力60-kip和80-kip是有100-kip分解而来的。
所有的结构钢是A36钢(
)。
设计一个轴拉型连接,其不包括剪切平板(A325X),假定双角钢的抗拉板强度是足够的。
忽略块状剪切。
考虑如下所示:
(a)抗拉板与结构支座的连接
(b)结构支座与柱子的连接
解答:
(注意:
除非另有指明,其它所有表格都是参考ASDM,第四部分)
确定螺栓间距和边缘距离。
从表J3.5可得到最小的边缘距离是1.25英寸,g是4英寸,角钢边是2.5英寸。
(从ASDM角钢常规表查得)。
使用本规格将提供一个1.25英寸的边缘距离。
同样提供1.5英寸的力作用线到边缘距离。
(a)角钢到结构钢的连接(螺栓承受双剪;轴拉力作用在结构T形梁的腹板上):
在承受双剪的条件下,一个螺栓的承载力为26.5kips。
从表I-E可知在结构工字形梁的腹板上承载的螺栓的承载能力是:
0.490(52.2)=25.6kips
承载力控制:
所需的螺栓的数量是:
n=100/25.6=3.91(个)
使用间距为4英寸的螺栓4个。
(b)结构工字形梁与柱翼缘的连接:
螺栓处于剪切和拉伸作用中(A325X)。
这个连接的设计过程是一个试错的过程。
假设是8个螺栓,两个垂直列上每列都有4个螺栓。
并且假定拉力通过螺栓群的重心。
螺栓的允许抗剪力是:
(表I-D)
螺栓的平均抗剪力是:
满足
螺栓的允许抗拉承载力(ASDM,表J3.3)是:
螺栓的实际的承受的拉力是:
使用8个螺栓,如图7-20中所示。
在这些螺栓上撬开的力也应该考虑(参考ASDM,第四部分,例如设计计算)。
7-7框架梁连接
框架梁连接或许是最常用的梁对柱和柱对梁连接的类型。
这些连接如图7-3所示。
这种连接类型被用于2类建筑中。
在那些建筑中横向荷载(例如风好荷载)在设计过程中被忽略或在结构中由其它的体系来抵抗。
框架梁连接被分类为简单梁连接。
它是不受限制的,并且是灵活的它在支座处允许自由旋转。
实际上,抵抗活载的能力因为这些连接而发展,但它常被忽略,那些连接通常只设计为抵抗剪力。
对框架梁连接在梁腹板上使用角钢的分析。
除以前讨论过的(螺栓剪切破坏,连接材料的承载力不够和块状剪切破坏)可能的破坏类型,在连接节点的纯剪区将会做一些检查。
在这种情况下螺栓的允许剪应力采用
,并且螺栓孔的直径被保守地认为是紧固件直径+1/8英寸。
例题7-8
计算如图7-21中所示框架梁连接的节点承载力,结构钢是使用A36钢(
)。
螺栓采用在标准螺栓孔中直径为0.75英寸的A325高强螺栓。
假定是一个抗滑(A级)连接。
解答:
(注意:
全部的表格都是参考ASDM,第四部分)
A.考虑螺栓通过W18×50的腹板,这些螺栓受双剪作用。
1.连接节点的承载能力基于螺栓受剪可以计算得到:
45.1kips,或它也可以从表Ⅱ-A中直接读取。
2.考虑连接节点的承载能力是基于梁腹板的承载能力。
螺栓的间距是3英寸=4d(>3d),并且平行与力作用线的距离是1.25英寸=1.67d(>1.5d);因此,应用表I-E,其承载能力可能取决于(a)梁腹板(3个螺栓,
英寸)或角钢(3个螺栓,t=1/4+1/4=0.5英寸。
)梁腹板在这两者中更起决定作用:
0.355×52.2×3=55.6kips.
3.连接节点的承载能力是基于连接角钢上的受剪的净面积,可通过图7-22计算如下:
螺栓孔的直径=3/4+1/8=0.875英寸
平方英寸
承载能力=
=2.94×0.3×58=51.2kips
或者,可使用表Ⅱ-C,但是它是基于螺栓孔直径被认为是紧固件直径+1/16英寸
4.连接节点的承载能力是基于腹板块状剪切破坏,计算如下:
螺栓直径=3/4+1/8=0.875英寸
=0.355×(7.25-2.5×0.875)=1.797平方英寸
=0.355(1.5-0.5×0.875)=0.377平方英寸
=1.797×0.3×58+0.377×0.50×58=42.2kips
B.考虑螺栓通过支撑板(W24×117),这些螺栓受单剪。
如下的项目应被检查:
1.从表Ⅱ-A的单剪的承载力是:
45.1kips
2.在0.55英寸厚的支撑板的承载能力是基于3英寸的螺栓间距,从表Ⅰ-A得到:
0.550×52.2×6=172.3kips
3.0.25英寸厚的角钢的承载能力是:
6×13.1=78.6kips
4.承载能力是基于连接角钢的净面积,与其它连接部分相同为:
52.7kips
5.腹板的拉剪破坏不适用于这部分连接。
因此,连接节点的总荷载控制值是42.2kips(187.7KN)
这部分连接的设计通常是有结构具体情况所决定,非结构设计人员。
第11了给了一个这种典型的连接设计的例题。
7-8梁铰接连接
一种可供选择的简单的梁连接类型,理论上将一样的连接那些构件与有关梁端连接旋转是梁铰接连接。
梁铰接连接在梁下有一个已连接完成的角钢到支撑体。
支撑体可能是一根柱子或是一根梁。
另外还有另一个角钢在梁上部,和支撑体是部分连接。
上方的角钢如果空间受限制可能会被安排在可选择的位置。
如图7-3所示,梁铰接连接的设计要使用ASDM中的表格来完成。
在第11章有这样一个使用表格来设计的例题。
例7-9是梁铰接连接问题分析,将会证明ASDM中的表格中的允许荷载是如何得到的,参考4包含关于这种设计计算方法的一些背景资料。
在梁铰接连接的设计过程中,可以认为来自梁末端的全部作用被传到支座角钢上,上方的角钢是用来给梁上翼缘提供横向支撑和稳定的。
这个角钢被认为部承受荷载。
它可能相对较小,并且少到每个角钢边只有两个螺栓。
通常上角钢的尺寸是:
L3.5×3.5×0.25或
L4×3×0.25。
这个尺寸是基于判断和实际考虑。
支座角钢的分析或设计过程中有两次主要考虑。
第一,支座或突出的边一定要足够长以满足赴版纳屈服和腹板破会的限制。
其次,支座角钢必须足够厚以使其能支撑梁作用不会超过允许弯曲应力。
突出的边的分析并且给弯矩在支座角钢的边的临界段。
角钢的边的位置被定在到角钢垂直边的距离为
英寸处,
是角钢的厚度。
参考图7-24C,从梁末端到支撑面的距离称为端距,通常是0.5英寸。
考虑到被切断的短梁(但还是承载),端距是0.75英寸。
被用于设计的目的。
这样的话梁上作用R的位置被认为在承载长度b的中心。
注意b不是支座角钢的实际承载量的长度。
但是承压长度,腹板被压到它的最大允许受压值是0.66
,超过梁平板里的焊缝长度b+2.5k。
表V-A和V-B中的允许荷载是部分梁腹板厚度
和适当翼缘距离值K,这表明那些有表列出的允许荷载适用于大多数梁。
那些梁没完全适合那些表的
和K值,也要注意允许荷载是基于支座角钢(有4英寸长的突出边)。
因此,实际承压长度N是3.25英寸。
例题7-9
计算支座角钢/梁的连接,如图7-24所示。
所有钢是使用A36钢,并且螺栓是采用在标准栓孔中直径为0.75英寸的A325N螺栓。
解答:
(注意:
所有单位是kips和英寸)
由于腹板屈服和用梁承压长度N来代替b,方程(K1-3)可写为:
(方程1)
由于在角钢临界段的弯曲,最大的弯曲应力的允许值是0.75
,并且S是角钢外伸边部分模数:
(方程2)
当弯矩M是有梁上荷载作用产生并且e是从角钢边焊缝中得到
从图7-24,我们可以得到如下关系:
(方程3)
注意我们有3个未知数(R,b,e)和三个方程,解方程1和3得到b,并且可以写出e的新的表达式。
由方程1得:
(方程4)
由方程3得:
(方程5)
联立方程4和方程,可解得e:
(方程6)
解方程2得e:
(方程7)
联立方程6和方程7:
两边同乘11.88R,可得到:
可求出R的正确解是R=22.6kips,注意:
这与表中值21.9kips稍有不同。
因为表中取的是基于k的近似值。
接着,检查看是否b属于可接受的我们所假定的有效的范围内,注意到承载长度b可通过方程4计算:
英寸
英寸
因此,
2.5k
如果计算所得值b小于2.5k,对作用位置的假定是无效的,并修改前面所相关的方程。
如果b值大于N,腹板将会受控制。
允许荷载不会超出:
并且,分析计算所得的值会被假定在到梁端部距离为N/2或1.625英寸处。
因为只有腹板屈服被考虑到了(方程1),腹板破坏应检查以确定最大允许作用值R,使用ASDM允许荷载表中的常数,我们可以得到:
因此,由于腹板破坏的允许荷载是20.7kips。
最后,检查支座角钢是否是垂直边与柱翼缘连接。
剪切:
螺栓在单剪情况下的承载力是9.3kips/螺栓(表I-D)
承压:
该柱翼缘板厚度为0.680英寸,其值小于角钢厚0.75英寸。
因此检查柱翼缘的承载能力。
两排共有4个螺栓,支座每排为2个螺栓在力作用线上:
边缘距离=1.25英寸=1.67d>1.5d
螺栓间距=2.5英寸=3.3d>3.0d
因此,使用表I-E,允许承压荷载是:
kips/螺栓
因此,剪切控制,基于螺栓的节点承载能力是:
4×9.3=37.2kips
因此,腹板破坏是控制因素,并且梁铰接连接的允许荷载是20.7kips(92.1KN)。
正如我们前面提到的,分析或设计这种类型的连接应使用现有表格来完成,第11章有这样一个完整的例题。
当末端作用相对较大时,所需的角钢厚度变得过大,并且刚性支座连接,如ASDM,第四部分,表7中所示。
这种连接类型相似于柔性连接类型。
但在这种类型中,补强角钢被置于支座角钢伸出边的下方,并且安装在荷载作用的下方,从而减轻横向边的弯曲,设计通常使用ASDM,第4部分中的表格。
7-9端板剪切连接
一个相对较新的受弯连接类型,已经发展成为端板剪切连接。
这种类型一般是经济的,它已被成功地用于梁端荷载作用相对较小的结构中。
它包括一个矩形钢板焊接到梁腹板的底部,制作这种类型的连接需要密切控制梁的长度,为了有足够的末端旋转能力,端板厚度应该在1/4英寸到3/8英寸之间。
板的深度受工字型梁层面的限制。
只有两个螺栓的垂直线是被允许的。
螺栓线之间的尺寸g应在3.5-5.5英寸之间,并且边缘距离应该为1.25英寸。
这种连接类型的设计是使用ASDM,第4部分,表九中的标准来完成,在这一点上,我们假定端板只够焊接到梁末端,焊缝连接在第八章中有介绍,剩下的问题是设计螺栓连接到支撑体。
设计假定没有偏心荷载,只有剪力和轴力。
例题7-10
设计端板剪切连接,如ASDM,第4部分,表九所示,为W18×60的梁框连接到翼缘板为W8×31的柱上。
所有结构钢为A36钢(
),末端荷载作用为40kips。
使用在标准栓孔中直径为3/4英寸的A325N螺栓。
使用5/16英寸厚钢板,并且假定焊缝是足够的。
解答:
(注意所有表格都是参考ASDM,第4部分)
从表I-D可知每个螺栓的单剪承载力是9.3kips。
假定边缘距离是1.25英寸,螺栓间距为3英寸,5/16英寸厚的钢板将起控制作用,因为它比0.435英寸厚的柱翼缘更薄。
检查表I-E的适用条件。
边缘距离是:
满足
满足
因此,使用表I-E,允许的承载力为:
P=16.3kips/螺栓
因此,剪力起控制作用,且所需的螺栓数量是:
个(用6个螺栓)
所需的钢板长度是(纵向):
2×3+2×1.25=8.5英寸
钢板的最大允许长度是工字型梁的宽度,既是15.5英寸(从ASDM,第一部分可得到)。
因此,这端板连接使用有6个直径为3/4英寸的A325N高强螺栓栓孔的8×8.5×5/16截面的钢板连接如图7-25所示。
7-10半刚性连接
以前所讨论的框架梁连接.梁铰接连接和端板剪切连接的目的只是为了转移剪力,这些连接使用后在2类建筑中。
从本质上讲,这些都是允许的连接类型选择。
从而使弯曲体仅仅被支撑。
当连接节点要提供力以抵抗因持续荷载作用或当抗侧风或其它力。
连接节点所能提供的可预见性的弯矩抵抗作用必须被使用。
1类和3类建筑的连接分为刚性连接和半刚性连接。
各类图如7-3所示。
一个简单的半刚性连接如图7-3e所示。
当框架梁连接中腹板.角钢被设计用来抵抗剪力,顶部角钢和底部角钢被设计来抵抗活载,这个连接的改变是包括顶部角钢和底部角钢,使用一对工字型结构梁,两端的旋转趋势被顶部翼缘的水平拉力和底部翼缘的水平压力产生的力矩所抵抗。
这些水平力可能是有梁的名义深度所决定的:
假定在梁顶部和底部都使用角钢,横向力可通过在梁翼缘中转移到角钢,从而是连接中的螺栓受剪力,这个力又通过顶部角钢中弯曲传到柱翼缘,端板的设计涉及决定多少螺栓需要通过顶部和底部角钢,以及角钢的大小和厚度。
用经典的设计方法设计这一问题时,角钢的厚度可能是通过假定角钢的一些弯曲性能和运用梁的弯曲公式所得到的。
下面的例题证明了这一方法,力7-12表明目前AISC的做法。
例题7-11
涉及这种连接类型如图7-26所示,50ft-kips的弯矩和35kips的剪切力。
使用在标准螺栓孔中直径为3/4英寸的A325N高强螺栓。
所有结构钢都采用A36钢(
)。
解答:
(注意:
所有表格都是参考ASDM,第四部分)
1.通过使用ASDM设计梁腹板上的连接节点以抵抗剪力,并且由两块带有三排螺栓的
L5×3.5×5/16×8.5英寸的角钢组成。
2.考虑通过梁翼缘和顶底部角钢的螺栓,由表I-D可得,螺栓的单剪承载力是9.3kips
,一个受轴向荷载作用的螺栓的承载能力是基于栓距和边缘距离,设计角钢与翼缘板连接如图7-27所示。
假定水平边长为7英寸。
在力作用线上每排有2个螺栓,因此:
边缘距离=1.5英寸=2.0d>1.5d
螺栓间距=3英寸=4.0d>3.0d
因此,
。
假定角钢的厚度为5/8英寸或更厚。
最小的轴向承载能力(从表I-E可得)是32.6kips/螺栓。
因此,剪力控制这部分连接。
在每个翼缘上的力计算如下:
KIPS
因此,所需螺栓的数量是:
个(使用4个螺栓)
3.假定螺栓通过柱翼缘和顶部.底部角钢,单个螺栓的抗拉承载力是19.4kips(从表I-A得)。
保守地使用力T=C=33.3KIPS。
这个力实际上是小于螺栓的总抗拉应力。
因为螺栓之间的间距是超过18英寸。
所需螺栓的数量是:
个(使用2个螺栓)
4.使用一块L7×4的角钢以容纳所需的螺栓,并且假定角钢厚为3/4英寸。
设计将通过图7-28b所示来完成。
这点是弯矩为0点,从而这点之受剪力作用。
因此,在目前计算假定在最高处变成可能(如图7-28c所示)。
假定角钢长8英寸。
计算所需的厚度是基于允许弯曲应力
。
受拉螺栓到角钢水平边上部的距离是:
x=2.5-0.75=1.75英寸
用实际作用力T和C之间的垂直距离确定拉应力:
因此,在假设的重要部位的弯矩为:
M=26.1×(1.75/2)=22.8英寸-kips
为解决所需厚度,回想长方形的几何形状
且,所需的
。
因此,所需厚度
英寸>0.75英寸,不满足
重新计算,假定角钢为L8×4×1×8英寸
x=2.5-1=1.5英寸
M=26.1×(1.5/2)=19.6英寸-kips
所需厚度
英寸
因此,使用的顶部角钢和底部角钢都是L8×4×1×8英寸型角钢。
以前的例子都不考虑撬开力的作用,在角钢方面的实际应力分布非常复杂。
因为大的变形是有害的。
角钢的刚度通常比弯曲强度更重要。
ASDM,第4部分提供了一种经验设计方法,命名为悬吊型连接。
参考5提供了一些背景。
下面的例子证明了这种方法,参考ASDM。
例题7-12
重做例7-141,使用ASDM的经验设计方法。
解答:
(注意:
ASDM的求解步骤,方法1(设计)如下)
从例题7-11可知:
B=每个螺栓的允许拉应力=19.4kips
T=实际使用的拉应力(总的)=26.1kips
P=角钢边到每个螺栓的距离
P=8/2=4英寸
1.所需的螺栓的数量是:
N=26.1/19.4=1.35(用2个螺栓)
因此,
T=26.1/2=13.1kips/螺栓<19.4kips/螺栓
2.设计悬吊型连接所需的表格如ASDM,第4部分所示。
由于螺栓每英寸的承载能力是:
26.1/8=3.26kips/英寸
并且估计所需b=1.75英寸(参见ASDM,第4部分),假定最初厚度为9/16英寸的角钢临时选为–L8×4×9/16,使用2.5英寸的垂直边。
通过参考图7-29和ASDM程序中表达式,下列通常是通用的:
t=0.563英寸
b=2.5-0.563=1.937英寸
a=4.0-2.5=1.5英寸
英寸
英寸
英寸
因此,
被取为下列中的较小者
or1.0
所以,
3.所需厚度计算如下:
所需厚度
英寸
因为0.795英寸>9/16英寸。
所以必须选择一个更厚的角钢。
重写第234步。
这样反复的过程将证明3/4英寸厚的角钢是满足要求的。
当螺栓群上作用有一些没有通过螺栓群重心的荷载时,荷载被称为偏心力。
它将会对连接部分引起一些相关的旋转和变化。
并且个别螺栓可能没有足够承载力来抵抗。
如果偏心荷载放在连接的平板上,如图7-30所示。
并且弹性性能被考虑了进去。
螺栓群可通过分解偏心荷载,分解为通过螺栓群中心的荷载P和扭矩M(M=Pe),扭矩对螺栓群中心有一个中心旋转作用。
因此,在螺栓上的力的作用将会有两部分组成:
是由偏心荷载轴向影响产生,
是由扭矩作用产生,如图7-31所示。
对所有的螺栓都相同。
并且可取为P除以螺栓数(n):
随螺栓与栓群中心的距离r而变化,并且将会作用在螺栓到中心的线上。
因此,有关的设计必须使任何螺栓由这的这两部分的所产生的总应力不超过最大的允许承载力。
扭矩产生的
可用圆形弯曲螺栓组的经典扭应力公式得到
=任一螺栓的剪应力
M=扭矩(Pe)
r=任一螺栓到螺栓群中心的距离
(极惯性矩)
极惯性矩的表达(可取自任何工程力学书中)一个代表螺栓横截面积。
因为在任何给定的连接中将具有相同的横截面积。
因为
可用X,Y坐标表达:
这公式可以写为:
从而扭应力公式变为:
如果我们在方程两边都乘A,我们得到在任一螺栓上的扭荷载
如果我们假定r是单位距离,从而表达式变为:
这代表一个力或荷载作用在从栓群中心的单位距离上。
通过这个力,我们可以计算任何力作用在任何螺栓上的径向线中心乘以
的径向距离r。
人们更方便地将
分为垂直和水平两个相互垂直方向的力,然后垂直方向上的力加上
得到在螺栓上产生的合力。
通常情况下,离栓群最远的螺栓和在负荷一侧的被认为受到最大荷载,并且将会决定连接节点的强度是否满足。
例7-13
如图7-32所示偏心荷载作用下的螺栓连接,确定最重要的控制螺栓上的作用力。
假定在标准栓孔上采用直径为0.75英寸的A325N螺栓。
作用的荷载为10,000lb。
解答:
1.扭矩是:
M=Pe=10,000×10=100,000in-lb
2.惯性矩为:
平方英寸
平方英寸
平方英寸
3.扭矩产生的应力
lb/英寸
在起控制作用的螺栓上的应力:
lb
4.
的水平力组成部分=4235×4/5=3388lb,其垂直力组成部分=4235×3/5=2541lb
5.由10,000lb荷载在中心产生的作用在螺栓上的力是:
lb
6.参考图7-34,在起控制作用的螺栓上的合力R为:
所以,R=5402lb(24.0KN)
例题7-14
如图7-35所示,找出由支架支撑的最大荷载P,柱和支架都是A36钢,使用在标准栓孔中直径为7/8英寸的A325C(A级)高强螺栓。
假定柱翼缘和支架都足够厚,从而是螺栓中的单剪得到控制。
解答:
1扭矩是:
M=Pe=16pin-lb(p单位是磅)
2.惯性矩为:
平方英寸
平方英寸
平方英寸
3.在从螺栓群中心的单位距离上的扭矩产生的应力
在起控制作用的螺栓上的应力是
从图7-36决定半径为7.99英寸
4.
的水平分力:
,其垂直分力是:
5.由荷载P在中心产生的作用在螺栓上的力是:
6.在起控制作用的螺栓上的合力R不能超过螺栓的单剪承载力:
10.2kips(从ASDM,第4部分,表I-D查得),确定R的向量图如图7-37所示,因此。
所以,R=0.352P
从而0.352P=10,200lb
P=28.980lb(128.9KN)
这两个偏心荷载作用螺栓群的例子所依据的所谓弹性方法,是目前指定的替代方法1-弹性,这种方法,虽然提供力一个简化和保守的设计方法,不会导致设有一个大的安全系数。
因此,最终强度方法也是目前ASDM中采用的方法,在ASDM,第4部分提供了关于这一方法的讨论。
由于这些表的适用地是偏心荷载是纵向的,它们不直接适用的情况下,偏心荷载倾向于垂直角度,对于这种情况,替代方法1.可使用弹性。
此外,一种新的方法替代方法2已经开发出来,从而克服表格的限制。
ASDM,第4部分还提供了探讨新方法。
作为计算方法的比较,例题7-14将使用最终强度法再计算一遍。
例题7-15
用最终强度法重新计算例题7-14.
解答:
参考ASDM,第4部分关于方法的讨论。
并且使用Ⅺ-ⅩⅧ,当使用表ⅩⅢ,用如下的值:
n=b(在一个垂直列上的螺栓数量)
kips(在单剪作用下的螺栓的允许荷载)
l=e=6英寸(实际偏心)
D=5.5英寸
b=3英寸(螺栓间距)
从表13的系数C=3.55。
因此允许荷载计算如下
P=C
=3.55×10,200=36,210lb(161.1KN)
这些方法在ASDM的表格前都有更深入的讨论,使用表格加速简化了设计和分析偏心荷载作用下的螺栓连接。
事实上,使用表格,设计过程中最好加速并安排以=一系列的螺栓,然后检查其承载力,修订和复查也可以加快完成。
当偏心荷载没有作用在连接的平板上,如图7-38所示,偏心荷载是支架趋向从顶部到中和轴是受到一个不断变小的拉应力。
螺栓同时也受到偏心荷载的垂直分量产生的剪应力。
对这种类型分析已经作出了简化假设,并且是基于一个假定,即在任何螺栓上有偏心荷载产生的拉力不会超过最初是由拧紧产生的拉应力。
假设只能够和轴位于螺栓群的中部或中心处。
此外,假定拉应力分布从中和轴处为0到离最远处的螺栓达到最大值,并且可从弯曲公式中得到:
其中,P=作用的偏心荷载
e=偏心距
C=螺栓群的惯性矩
另外,剪应力是:
其中,n是螺栓的总个数,
是单个螺栓的横截面积。
正如以前所讨论的,容许拉应力必须根据实际剪应力
的作用公式来修改。
反过来又不能超过一个允许剪应力值
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