悬挑上料平台方案.docx
- 文档编号:30476174
- 上传时间:2023-08-15
- 格式:DOCX
- 页数:13
- 大小:87.80KB
悬挑上料平台方案.docx
《悬挑上料平台方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《悬挑上料平台方案.docx(13页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
悬挑上料平台方案
1、工程概况
山东淄博黄金1号公馆3号楼,东西长103.000m,南北宽39.525m,层高4.75m,建筑面积4071.08m2。
地上28层,总建筑面积39358.55m2;1层为商铺,东西长86.120m,南北宽26.965m,层高6m;2至28层为办公用房,东西长80.74m,南北宽26.965m,层高:
2-4层3.5m,5层3.3m,6-28层3.0m;总建筑高度93.25m,防火类别一类,耐火等级为一级;地下工程防水等级二级,屋面防水等级二级。
为保证工程材料倒运安全及加快工程施工进度,本工程采用悬挑卸料平台辅助模板拆除时的材料倒运,装饰装修阶段采用悬挑卸料平台进行装饰材料运输。
卸料平台尺寸及构造要求
卸料平台平面尺寸统一为长×宽=4000×2500mm,采用梁板式结构。
挑梁采用18槽钢,长6000mm,次梁采用14#槽钢,间距300mm。
14#槽钢与18槽钢双面焊接,每边焊缝长度、高度不少于8mm。
卸料平台两侧各设置3个吊环,其中2个吊环作钢丝绳拉接用,另外1个作吊装用。
吊环采用φ20圆钢加工制作。
卸料平台尺寸见下图。
2、卸料平台搭设安全要求
(1)卸料平台必须搁在模板拆除层楼面上,不得架设在脚手架等施工设备上。
卸料平台的一端搭在楼面上,另一端用4φ18的钢丝绳与预埋在上层边梁内的φ16钢筋拉环连接。
(2)斜拉钢丝绳两边各设前后两道,(两道中的每一道均应作单道受力计算)钢丝绳接头处应设置卡扣4个。
卡扣的开口方向应朝向主绳,间距200cm。
钢丝绳与型钢、结构接触处应加衬软垫物,防止钢丝绳被剪切破坏。
钢丝绳绳卡设置方向及间距如图。
(3)卸料平台上满铺50mm厚木脚手板,(脚手板与次梁方向垂直铺设)并在外侧三边设置180mm高的挡脚板。
(4)卸料平台三面用钢管扎设或焊接1200mm高的护身栏杆,护身栏杆底部与槽钢焊接,内侧张挂安全立网防护,底部设18cm高踢脚板。
(5)卸料平台外口应略高于内口。
(6)卸料平台吊装就位时,应由专业架子工安装固定,并应将容许荷载值显著地挂在出料平台上。
初次安装完毕使用前应由公司安全处、技术处核验合格后方可使用,之后每次安装就位后由现场安全员和技术员共同验收即可。
(7)卸料平台使用时,应有专人进行检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复。
一、悬挑卸料平台计算书的编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
4、《建筑施工手册》第四版(缩印本)
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005
6、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
二、工程参数
(一)荷载参数
脚手板类别:
木脚手板,脚手板自重标准值(kN/m2):
0.35;
栏杆、挡板类别:
木脚手板,栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2):
0.14;
施工人员等活荷载(kN/m2):
2,最大堆放材料荷载(kN):
8;
(二)悬挑参数
水平梁拉结点距悬挑端距离(m):
0.5;上部拉接点与水平梁的垂直距离(m):
3;
钢丝绳安全系数K:
10;预埋件的直径(mm):
16。
主梁槽钢型号:
18a号槽钢 槽口水平[;次梁槽钢型号:
14a号槽钢 槽口水平[;
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
4,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):
2;
平台计算宽度(m):
2.5。
三、次梁的验算
次梁选择14a号槽钢,槽口水平[,其截面特性为:
面积A=18.51cm2,截面惯性距I=563.7cm4,截面模量W=80.5cm3,回转半径i=5.52cm,截面尺寸:
b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。
(一)荷载计算
自悬挑端始,第4个次梁的受力面积最大,受力宽度为左右间距的一半,为1.000/2+1.000/2=1.000m,取此次梁进行验算。
1、脚手板的自重标准值:
本例采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2;
q1=0.35×1.000=0.350kN/m;
2、施工人员等活荷载为2kN/m2:
q2=2×1.000=2.000kN/m;
3、槽钢自重荷载q3=18.51×0.0001×78.5=0.145kN/m;
经计算得到静荷载设计值q=1.2×(q1+q2+q3)=1.2×(0.350+2.000+0.145)=2.994kN;
经计算得到活荷载设计值P=1.4×8=11.200kN。
(二)内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式为:
Mmax=
ql2
+
Pl
=
2.994×2.52
+
11.200×2.5
=9.339kN.m;
8
4
8
4
(三)抗弯强度验算
次梁应力:
σ=
Mmax
=
9.339×103
=
110.488N/mm2<[f]=205.000N/mm2
γxW
1.05×80.5
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材的抗压强度设计值;
结论:
满足要求!
1、整体稳定性计算
1、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数jb
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.3
jb=
570×58.0×9.5
×
235
=0.897
2500.0×140.0
235
h、b、t -- 分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。
fy ―― 钢材的屈服强度或屈服点。
当jb>0.6的时候,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.1-2式
jb=1.07-
0.282
=0.756
jb
最终取jb=0.756
2、整体稳定验算
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式,整体稳定验算应按下式计算:
σ=
9.339×106
=153.456<205N/mm2
0.756×80.5×103
M-绕强轴作用的最大弯矩W-按受压纤维确定的梁毛截面模量
结论:
满足要求!
四、主梁的验算
悬挑水平主梁按照带悬臂的连续梁计算,A为外钢丝绳拉结点,B、C为与楼板的锚固点。
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择18a号槽钢,槽口水平[,其截面特性为:
面积A=25.69cm2;
惯性距Ix=1272.7cm4;
转动惯量Wx=141.4cm3;
回转半径ix=7.04cm;
截面尺寸,b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm;
(一)荷载验算
1、栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用木脚手板,标准值为0.14kN/m;
Q1=0.14kN/m;
2、悬挑梁自重荷载Q2=25.69×0.0001×78.5=0.202kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.202)=0.4104kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力
P1=1.2×(0.35+2)×0.500×2.5/2+1.2×0.145×2.5/2=1.980kN
P2=1.2×(0.35+2)×1.000×2.5/2+1.2×0.145×2.5/2=3.743kN
P3=1.2×(0.35+2)×1.000×2.5/2+1.2×0.145×2.5/2+1.4×8/2=9.343kN
P4=1.2×(0.35+2)×1.000×2.5/2+1.2×0.145×2.5/2=3.743kN
(二)内力验算
水平钢梁的锚固长度=2m;
水平钢梁的悬挑长度=4m;
钢丝绳拉结点距悬挑端距离L1=0.5m;
计算简图(kN)
水平悬挑梁弯矩图(kN.m)
水平悬挑梁剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到:
支座反力从左到右各支座力分别为:
N1=11.153kN
N2=12.620kN
N3=-2.502kN
最大弯矩Mmax=8.206kN.m;
最大变形Vmax=2.930mm,在第1跨.
(三)抗弯强度计算
水平悬挑梁的抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;;
水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算:
Mmax
+
N
=
8.206×106
+
13.012×103
=60.335<205N/mm2
γxW
A
1.05×141.4×103
25.69×102
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
结论:
满足要求!
1、整体稳定性计算
1、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数jb
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.3
jb=
570×68.0×10.5
×
235
=0.565
4000×180.0
235
h、b、t -- 分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。
fy ―― 钢材的屈服强度或屈服点。
当jb>0.6的时候,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.1-2式
jb=1.07-
0.282
jb
最终取jb=0.565
2、整体稳定验算
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式,整体稳定验算应按下式计算:
σ=
8.206×106
=102.715<205N/mm2
0.565×141.4×103
M-绕强轴作用的最大弯矩W-按受压纤维确定的梁毛截面模量
结论:
满足要求!
五、钢丝绳的受力计算
(一)钢丝拉绳的轴力计算
sina=
=3/4.61=0.651
钢丝拉绳的轴力按下式计算:
Ru=
RA
=
11.153
=17.132KN
sina
0.651
(二)钢丝拉绳的容许拉力按照下式计算:
[Fg]=
αFg
K
[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳最小破断拉力(kN);
K--钢丝绳使用安全系数。
钢丝绳最小破断拉力:
Fg≥[Fg]×K=17.132×10=171.3KN
依据规范《GB/T20118-2006一般用途钢丝绳》,钢丝绳选择6×19,公称抗拉强度1670Mpa,钢丝绳直径应不小于18mm,其破断拉力为:
179.6KN。
(三)钢丝拉绳的拉环强度计算
钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为17.132KN。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径
d=
N×4
=
17132.000×4
=15mm
2π[f]
3.1415×50×2
所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径为15mm。
六、水平梁锚固段与楼板连接的计算
(一)水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.502kN;
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》10.9.8条规定:
吊环应采用HPB235级钢筋制作,严禁使用冷加工钢筋。
吊环埋入混凝土的深度不小于30d,,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上,在构件的自重标准值作用下,每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2。
取[f]=50N/mm2;
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径
d=
N×4
=
2502.000×4
=5.64mm
2π[f]
2×3.1415×50
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。
(二)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:
楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h计算公式:
其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=2.502kN;
d--楼板螺栓的直径,d=16mm
[ft]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》表4.1.4,计算中取1.43N/mm2;
h≥
N
=
2502.000
=34.81mm
πd[ft]
3.1415×16×1.43
经过计算得到楼板螺栓锚固深度h要大于34.81mm。
(三)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:
其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力,N=12.620kN;
d--楼板螺栓的直径,d=16mm;
b--楼板内的螺栓锚板边长,b=5×d=5×16=80mm;
fcc--混凝土的局部挤压强度设计值,砼标号为:
C30,按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》表4.1.4,计算中取0.950fc=0.95×14.3=13.59N/mm2;
(b2-
πd2
)fcc=(802-
3.1415×162
)13.59=84.24kN
4
4
N=12.620KN<84.24KN
结论:
楼板混凝土局部承压计算满足要求。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 悬挑上料 平台 方案