地暖毕业设计说明书.docx
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地暖毕业设计说明书
摘要4
1前言5
2工程概况6
3设计依据6
4设计条件7
5建筑结构的传热系数8
6最小热阻的校核9
7采暖设计热负荷12
7.1围护结构传热耗热量的计算12
7.2冷风渗透耗热量的计算13
7.3冷风侵入耗热量的计算17
7.4地面散热量的计算19
8供暖设计方案21
8.1热源的引入21
8.2低温热水系统的加热管设计22
8.3分水器、集水器设计22
8.4壁挂炉的安装位置选择23
9散热器的选型24
9.1散热器的选型原则24
9.2散热器的选型计算25
10供暖系统的水力计算27
10.1供暖管路的水力计算步骤27
10.2供暖管路的水力计算内容30
11地暖系统的调节控制35
12附属设备36
12.1室温控制器36
12.2电动二通阀36
12.3散热器自动恒温阀36
13地面构造38
14地暖管清洁39
15结论39
总结与体会40
谢辞40
参考文献41
附表42
摘要
本设计是针对某市龙泉驿某山庄里的一幢三层别墅进行的供暖系统设计。
建筑面积222㎡,供暖面积160㎡,其中卫生间为散热器供暖,
其余房间为低温热水地面辐射供暖。
设计参数:
冬季供暖室内温度20℃,但卫生间22℃。
总热负荷12KW。
设计中的地暖管采用φ20mm爱康聚丁烯管(PB),管间距150mm。
室内温度控制器选用柯弗耐品牌,散热器选用意莎普·金泰格的VL516和VL510两种型号的散热器。
水系统采用异程式下供下回双管形式。
各层分别选用一个规格为170*550*800分∕集水箱,热源选用一台多米康柏特锅炉,供热量为18KW。
关键词:
供暖系统;低温热水地面辐射;低温散热器
Abstract
Thisprojectisthedesignoftheheatingsystemforablockofvilladomwithtotalareaof222㎡andheatingareaof160㎡inYuLongMountainVilla.Theradiatorheatingisdesignedforlavatoryandthelowtemperaturehotwaterfloorradiantheatingisfortherest.Theindoordesigningparametersis20℃exceptlavatorywith22℃andthetotalheatingloadis12KWinwinter.
OuterdiameteroftwentymillimeterofAiKangbrandwiththetubepitchofonehundredandfiftymillimeterisselected.Installtheroom-temperatureset-upcontrollerofokonoffbrandineachroom.TypeofVL510andVL516radiatorofIrsapbrandareselected.
Thestyleofwatersystemis:
thedifferentmodality,underfeedandunderback,doublepipes.watercollectingtankswithtypeof170*550*800(W/H/L)areinstalledoneachfloor.Takeboilerwiththetypeof266*460*680(W/L/H)ofDomicompactbrandasheatsource.Itsheatingloadis18KW.
Keywords:
heatingsystem;lowtemperaturehotwaterfloorradiant;lowtemperatureradiator
1前言
地面辐射采暖(简称地暖)是一种利用建筑物内部地面进行采暖的系统。
它以整个地面作为散热面,均匀地向室内辐射热量,相对于其他采暖方式(空调、暖气片、壁炉等)具有热感舒适、热量均衡稳定、节能、免维修等特点,是一种极为理想的供暖方式。
广泛应用于别墅、住宅、宾馆大堂、游泳池馆等场所,尤其别墅和住宅使用更为普遍。
目前在我国随着塑料高科技工业的飞速发展以及人们对供暖舒适性要求的不断提高,使低温热水地板辐射采暖技术在我国推广使用。
并且地暖比空调节能,打个比方:
空调是用电制热,地暖是用燃气,1度电产生860大卡热量,1方气产生9200大卡热量,也就是10度电所产生的热量和1方气产生的热量相当,通过准确计算,同样的制热量,地暖系统比空调系统的运行费用节约35%。
这就为资源紧缺的中国省下了很大一笔能源财富。
本次设计的目的就是为这套别墅设计一种最节能的供暖方式,在气象资料和土建资料确定的情况下,我对建筑的围护结构进行了最小热阻的校合,并对各个房间的热负荷进行了计算,在此基础上对地暖管进行了合理的布置,并对其进行了严格的水力计算和平衡校核。
2工程概况
这幢三层别墅位于某市龙泉驿,总建筑面积为222㎡,建筑高度10m,一共有三层。
本次设计主要完成了别墅的低温热水地面辐射供暖系统和卫浴散热器的设计。
3设计依据
1、用户提供的平面布置图、经现场测量的图纸标记和客户要求。
2、采暖通风与空气调节设计规范(GB50019-2003)
3、地面辐射供暖技术规程(JGJ142-2004)
4、建筑地面工程施工及验收规范(GB50209)
4设计条件
1、采暖室外计算参数(某)
供暖室外计算(干球)温度2℃冬季室外相对湿度80%
冬季室外风速0.9m/s冬季最低日平均温度-1.1℃
2、采暖室内计算参数
地暖的供回水温度:
56℃/48℃
散热器的供回水温度:
56℃/48℃
室内温度:
卫生间22℃,餐厅、卧室、阳光书房、起居室、衣帽间、楼梯
间、女儿房20℃。
3、建筑土建资料
墙体:
平面建筑见平面图,外墙是内表面抹20mm厚的石灰砂浆的24砖墙K=2.08,内墙为12墙,外墙外表面贴砖厚8mm,内墙双面抹20mm厚的石灰砂浆。
201卧室和301阳光书房分别有一面玻璃幕墙,K=1.57。
门:
外门是双扇双层实体木制外门K=2.33,厚3㎝,餐厅、主卧分别都有两扇双层推拉玻璃门K=2.91而阳光书房有一扇单层推拉玻璃门K=6.4,其余都是单层木门K=3.5,门的高度都为1.9米,宽度见具体的建筑平面图。
顶棚:
保温屋面,防水层加小豆石,水泥砂浆找平层,保温层,隔气层,承重层,内粉刷,保温材料为沥青膨胀珍珠岩,传热系数K=0.93w/m^2.℃,热惰性指标D=1.53。
窗子:
单层彩色铝合金,钢化玻璃K=6.4,大窗子的高度为2.2米,窗台离地面高度为20㎝,中窗子的高度为1.7米,窗台离地面高度为70㎝,厕所里的窗子高度为1米,窗台离地面的高度为1.8米,宽度见平面图。
5建筑结构的传热系数
建筑体砖墙的导热系数为
℃,外墙外表面贴砖的导热系数为
℃,墙体内表面抹石灰砂浆的导热系数
℃,顶棚的导热系数为
℃,热惰性指标D=1.53。
表5-1内表面换热系数和换热阻值[1]
围护结构内表面特征
an
W/(m2·℃)
[kcal/(m2·h·℃)]
Rn
W/(m2·℃)
[kcal/(m2·h·℃)]
墙、地面、表面平整或有肋状突出物的顶棚,当h/s≤0.3时
8.7(7.5)
0.115(0.133)
有肋状突出物的顶棚,当h/s<0.3时
7.6(6.5)
0.132(0.154)
注:
表中h-肋高(m);s-肋间净距(m)。
6最小热阻的校核
首先确定围护结构的热惰性D[1]值。
(6-1)
根据热惰性指标D值(表6-1)知该外墙属于Ⅲ型。
围护结构的冬季室外计算温度
:
℃
确定围护结构的最小传热热阻[1]:
m2·℃/w(6-2)
式中:
Ro·min——围护结构的最小传热阻(m2·℃/w);
tn——冬季室内计算温度(℃)。
tw·e——冬季围护结构室外计算温度(℃)
a——围护结构温差修正系数,按表6-2采用
Δty——冬季室内计算温度与围护结构内表面温度的允许温差(℃),按表6-3采用,此处取6℃
Rn---围护结构内表面换热阻(m2·℃/W),按表5-1采用
表6-1冬季围护结构室外计算温度[1]
围护结构类型
热惰性指标D值
的取值(℃)
Ⅰ
>6.0
Ⅱ
4.1~6.0
Ⅲ
1.6~4.0
Ⅳ
≤1.5
注:
(1)表中
和
分别为采暖室外计算温度和累年最低日平均温度,(℃);
将
=20℃tw.e=-0.17℃△ty=6℃Rn=0.115代入(3-2)式,得:
m2·℃∕w
外墙实际热阻为:
(6-3)
m2·℃∕w
通过以上的计算可知
,该围护结构的实际热阻大于最小传热阻,满足《暖通规范》的要求。
表6-2温差修正系数[1]
围护结构特征
a
外墙、屋顶、地面及室外相通的楼板等
1.00
闷顶与室外空气相通的非采暖地下室上面的楼板等
0.90
非采暖地下室上面的楼板,外墙上有窗时
0.75
非采暖地下室上面的楼板,外墙上无窗且位于室外地坪以上时
0.60
非采暖地下室上面的楼板,外墙上无窗且位于室外地坪以下时
0.40
与有外门窗的非采暖房间相邻的隔墙
0.70
与列外门窗的非采暖房间相邻的隔墙
0.40
伸缩缝缩、沉降缝墙
0.30
防震缝墙
0.70
表6-3允许温差Δty值(℃)[1]
建筑物及房间类别
外墙
屋顶
居住建筑、医院和幼儿园等
6.0
4.5
办公建筑、学校和门诊部等
6.0
4.5
辅助建筑物(潮湿的房间除外)
7.0
5.5
室内干燥的生产厂房
10.0
8.0
室内空气湿度正常的生产厂房
8.0
7.0
校核顶棚最小热阻:
顶棚的热惰性指标为D=1.53,因此根据表6-1规定,该围护结构属于Ⅲ型,围护结构冬季室外计算温度
,应采用
℃
又m2·℃/w
将tn=20℃tw.e=-0.17℃△ty=4.5℃Rn=0.115a=0.9代入,得:
m2·℃∕w
顶棚实际传热热阻为:
m2·℃∕w
因此,
满足要求。
7采暖设计热负荷
地暖系统的功能就在于弥补建筑物热量损失,维持房间温度,提供舒适、温暖的环境。
要使地暖系统实现这一功能,就必须准确了解建筑物的热量损失。
建筑物热量损失即建筑耗热量是指建筑物围护结构的传热量和空气渗透热损失。
查文献[1]可知建筑物耗热量按式7-1计算:
Q=Q1+Q2-Q3(7-1)
式中:
Q-建筑物单位面积耗热量。
W/㎡
Q1-单位建筑面积通过围护结构的耗热量。
W/㎡
Q2-单位建筑面积的空气渗透热量。
W/㎡
Q3-单位建筑面积的建筑物内部得热量。
(包括炊事,照明,家电和人体散热等)但人体散热量、炊事和照明热量(统称为自由热),一般散发量不大,且不稳定,通常可不计。
7.1围护结构传热耗热量的计算
通过围护结构的温差传热量用下式[1]计算:
W(7-2)
式中
——通过供暖房间某一面维护物的温差传热量(基本传热量)W;
K——该面围护物的传热系数,W/(m2·℃);
F——该面围护物的散热面积,m2;
tn——室内空气计算温度,℃;
——室外供暖计算温度,℃;
a——温差修正系数。
当围护物是贴土的非保温地面(组成地面的各层材料导热系数都大于1.16W/(m·℃))时,需要对地面划分地带,划分时要与建筑的维护结构平行相距2m,划分三个地带后余下的部分均按第四地带计算,其中第一地带靠近墙角的地面积需要计算两次。
下面以餐厅区域为例进行地带的划分,具体的划分情况见图7-1:
图7-1餐厅区域传热地带的划分
地面各个地带的传热系数和换热阻见表7-1:
表7-1非保温地面的传热系数和换热阻[1]
地带
Ro
Ko
(m2·℃/W)
(m2·℃/W)
第一地带
2.15
0.47
第二地带
4.30
0.23
第三地带
8.60
0.12
第四地带
14.2
0.07
7.2冷风渗透耗热量的计算
对多层建筑,可通过计算不同朝向的门、窗缝隙长度以及从每米长缝隙渗入
的冷空气量,确定其冷风渗透耗热量。
这种方法称为缝隙法。
对不同类型的门、窗,在不同风速下每米长缝隙渗入的空气量L,可采用表7-2的实验数据。
用缝隙法计算冷风渗透耗热量时,以前只是计算朝冬季主导风向的门窗缝隙长度,朝冬导风向背风面的门窗缝隙不必计入。
实际上,冬季中的风向是变化的,不位于主导风向的门窗,在某一时间也会处于迎风面,必然会渗入冷空气。
因此,《暖通规范》明确规定:
建筑物门窗的长度分别按各朝向可开启的外门,窗缝丈量,在计算不同朝向的冷风渗透空气量时,引进一个渗透空气量的朝向修正系数n。
即公式7-3[1]:
V=Lln(7-3)
式中L——每米门、窗缝隙渗入室内的空气量,按当地冬季室外平均风速,采用表7-2中的数据,m3/m·h
l——门、窗缝隙的计算长度,m;
n——渗透空气量的朝向修正系数。
表7-2每米门、窗缝隙渗入的空气量L,m3/m·h[1]
门窗类型
冬季室外平均风速(m/s)
1
2
3
4
5
6
单层木窗
1.0
2.0
3.1
4.3
5.5
6.7
双层木窗
0.7
1.4
2.2
3.0
3.9
4.7
单层钢窗
0.6
1.5
2.6
3.9
5.2
6.7
双层钢窗
0.4
1.1
1.8
2.7
3.6
4.7
推拉铝窗
0.2
0.5
1.0
1.6
2.3
2.9
平开铝窗
0.0
0.1
0.3
0.4
0.6
0.8
注:
1.每米外门缝隙渗入的空气量,为表中同类型外窗的两倍。
2.当有密封条时,表中的数据可以乘以0.5-0.6的系数。
确定门、窗缝隙渗入空气量V后,冷风渗透耗热量,可按式7-4[1]计算:
W(7-4)
式中:
V——经门、窗缝隙渗如室内的总空气量,m^3/h
——供暖室外计算温度下的空气密度,kg/m^3
——冷空气的定压比热,c=1KJ/Kg·℃
0.287——单位换算系数,1KJ/h=0.287W
二楼的卧室用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
西外窗,某冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=11m,渗透空气量的朝向
修正系数为n=0.1,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×11×0.1=0.198
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.198×1.284×1×(20-2)
=1.313W
起居室用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
西外窗,冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=8.2m,渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×8.2×0.1=0.148
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.148×1.284×1×(20-2)
=0.982W
卫生间用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
南外窗,冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=8.6m,渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×8.6×0.1=0.155
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.155×1.284×1×(22-2)
=1.142W
女儿房用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
东外窗,冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=11m,渗透空气量的朝向修正系数为n=0.45,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×11×0.45=0.891
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.891×1.284×1×(20-2)
=5.91W
三楼的阳光书房用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
西外窗,某冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=11m,渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×11×0.1=0.198
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.198×1.284×1×(20-2)
=1.313W
主卫用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
南外窗,冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=8.6m,渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×8.6×0.1=0.155
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.155×1.284×1×(22-2)
=1.142W
一楼的客厅用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
西外窗,某冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=11m,渗透空气量的朝向修正系数为n=0.45,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×11×0.45=0.891
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.891×1.284×1×(20-2)
=5.91W
卫生间用缝隙法计算冷风渗透耗量为:
南外窗,冬季室外平均风速Vpj=0.9m/s,推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量,由表6-8可知L=0.18m3/m·h,窗缝总长度为l=8.6m,渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1,因此,总的冷空气渗透量为:
V=Lln=0.18×8.6×0.1=0.155
冷风渗透耗热量为:
=0.287×0.155×1.284×1×(22-2)
=1.142W
其他房间的冷风渗透耗热量均为零。
7.3冷风侵入耗热量的计算
在冬季受风压和热压的作用下,冷空气由开启的外门侵入室内。
把这部分空气加热到室内空气的温度所消耗的热量称为冷风侵入耗热量。
冷风侵入耗热量,同样可以用式7-5[1]计算:
W(7-5)
式中V——流入的冷空气量;
——供暖室外计算温度下的空气密度,kg/m^3
——冷空气的定压比热,c=1KJ/Kg·℃
0.287——单位换算系数,1KJ/h=0.287W
表7-3外门附加率N值[1]
外门布置状况
附加率
一道门
65n%
两道门(有门斗)
80n%
三道门(有两个门斗)
60n%
公共建筑和生产厂房的主要出入口
500n%
注:
n-建筑物的楼层数。
由于流入的冷空气两V不易确定,根据经验总结,冷风侵入耗热量可采用外门基本耗热量乘以表7-3中的百分数的简便方法来确定,亦即7-6[1]:
W(7-6)
式中
——外门的基本耗热量,W;
N——考虑冷风侵入的外门附加率,按表7-3采用。
一楼的客厅的外门冷风侵入耗热量的计算:
可按开启时间不长的一道门考虑。
外门冷风侵入耗热量为外门基本耗热量乘65n%(见表7-3)。
=0.65×1×1.2×1.9×2.33×(20-2)×1
=69.06W
表7-3的外门附加率,只适用于短时间开启的、无热风幕的外门。
对于开启时间长的外门,冷风侵入量可根据《工业通风》等原理进行计算,或根据经验公式或图表确定,并按公式(7-6)进行计算冷空气的侵入耗热量。
此外,对建筑物的阳台门不必考虑冷风侵入耗热量。
此建筑的一层房间的耗热量是在标准层围护结构耗热量的基础上加一层地面
的耗热量;顶层房间的耗热量是在标准层围护结构耗热量的基础上加顶棚的耗热量。
顶层、标准层、一层房间的基本耗热量计算值分别列于附表中。
计算全面地板辐射采暖系统的热负荷时,应取对流采暖系统计算总热负荷的90%~95%。
各层房间的供暖热负荷列于表7-4中:
表7-4各层房间的供暖热负荷表
房间编号
房间名称
房间面积
围护结构耗热量
冷风渗透耗热量
冷风侵入耗热量
房间总耗热量
F
0.9
M2
W
W
W
W
101
餐厅区域
19.8
849
0
0
849
764
102
卫生间
5.3
448.858
1.142
0
450
103
客厅
27.7
2735
5.91
62.16
2803
2253
201
卧室
7.5
740
1.313
0
741
667
202
衣帽间
5.5
383.3
0
0
383
345
203
起居室
14.2
647
0.982
0
648
583
204
卫生间
3.5
295
1.142
0
296
205
女儿房
26
2282
5.91
0
2288
2059
301
阳光书房
16.6
1183
1.313
0
1184
1066
302
主卫
5.3
486.4
1.142
0
487
303
主卧
14
1303
0
0
1303
1173
304
衣帽间
5.8
637.5
0
0
637
573
7.4地面散热量的计算
由于餐厅区域、二楼衣帽间、女儿房、阳光书房以及三楼衣帽间是局部辐射供暖,所以它们的热负荷是整个房间全面辐射供暖所算得的热负荷乘以该区域面积与所在房间面积的比值和表3-10中所规定的附加系数确定。
表7-5局部辐射供暖系统热负荷的附加系数[2]
供暖区面积与房间总面积比值
0.55
0.40
0.25
附加系数
1.30
1.35
1.50
经测量,餐厅区域的实际供暖面积为14.6m2,即:
14.6m2/19.8m2=0.74,所以餐厅区域的实际热负荷为:
764×0.74×1.30=735W,即:
单位地面面积所需的散热量为50W/m2。
二楼衣帽间的实际供暖面积为2.1m2,即:
2.1m2/5.5m2=0.38,所以二楼衣帽间的实际热负荷为:
345×0.38×1.35=177W,即:
单位地面面积所需的散热量为84W/m2。
女儿房的实际供暖面积为23m2,即:
23m2/26m2=0.88>0.75,则按全面耗热量计算。
即:
单位地面面积所需的散热量为79W/m2。
阳光书房的实际供暖面积为15.3m2,即:
15.3m2/16.6m2=0.92>0.75,则按全面耗热量计算。
即:
单位地面面积所需的散热量为64W/m2。
三楼衣帽间的实际供暖面积为3.5m2,即:
3.5m2/5.8m2=0.6,所以三楼衣帽间的实际热负荷为:
573×0.6×1.30=447W,即:
单位地面面积所需的散热量为127W/m2。
各个房间单位地面面积所需的散热量为:
(注:
单位为W/m2)
餐厅区域
客厅
卧室
衣帽间
起居室
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