再生沥青混合料设计与性能.docx
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再生沥青混合料设计与性能
一、概述
沥青路面的再生利用,就是将旧沥青路面经过翻挖、回收、破碎、筛分后,与再生剂、新沥青材料、新集料等按一定比例重新拌和成混合料,能够满足一定的路用性能并重新铺筑于路面的一整套工艺。
沥青路面的再生利用,能够节约大量的沥青、砂石等原材料,节省工程投资,同时有利于处理废料、保护环境,因而具有显著的经济效益和社会、环境效益。
随着近年来人们对环保、社会效益的关注,沥青路面再生利用技术越来越受到人们的关注,已成为公路工程建设中有待进一步发展的重要实用技术。
国外对沥青路面再生利用研究,最早是从1915年在美国开始的,但由于以后大规模的公路建设,对这方面的研究投入较少。
1973年石油危机爆发后美国对这项技术才引起足够的重视,并且迅速在全国范围内进行了广泛的研究,取得了丰硕的成果。
到八十年代底美国再生沥青混合料的用量几乎为全部路用沥青混合料的一半,并且在再生剂开发、再生混合料设计、施工设备等方面的研究也日趋深入。
先后出版了《沥青路面热拌再生技术手册》、《路面废料再生指南》、《沥青路面冷拌再生技术手册》等书。
日本由于其能源匮乏,一直很重视再生技术的研究,从1976年到现在路面废料再生利用率已超过70%。
西欧国家也十分重视这项技术,联邦德国是最早将再生料应用于高速公路路面养护的国家,该国1978年就已将全部废弃沥青路面材料加以回收利用,芬兰几乎所有的城镇都组织旧路面材料的收集和储存工作。
过去再生材料主要用于低等级公路的路面和基层,近几年已开始应用于重交道路上。
法国现在对再生技术的研究也颇为重视,在高速公路和一些重交通道路的路面修复工程中开始逐步推广应用这项技术。
前苏联对沥青路面再生技术研究较早,先后出版了《沥青混凝土废料再生利用技术》、《旧沥青混凝土再生混合料技术准则》等规范,提出了适于各种条件下再生利用的方法,规定再生沥青混合料只适用于高等级路面的基层和低等级路面的面层。
从欧美等发达国家沥青路面再生利用技术研究发展的状况来看,这些国家都特别重视再生实用性的研究,他们在再生剂的开发以及实际工程应用中的各种挖掘、铣刨、破碎、拌和等机械设备的研制方面都取得了很大的成就,正逐步形成一套比较完整的再生实用技术,并且达到了规范化和标准化的程度。
国外对沥青再生机理的理论研究较少,但在再生剂的再生效果、再生沥青混合料的路用性能等方面积累了丰富的数据,进行了深入的研究,为沥青路面再生技术的实用可操作性提供了科学依据。
我国在五十到七十年代,曾在不同程度上利用过废旧沥青混合料来修路,但均作为废物利用考虑,所得的成品一般只用于轻交通道路、人行道或道路的垫层。
山西、湖北、河北等省的公路养护单位,是国内较早回收利用旧油面的部门,他们在七十年代初期就将开挖的废旧油面层用于维修养护时铺作基层。
到82年山西省结合油路的大中修工程共铺筑重点试验段80余公里,湖北省公路局发动全省各公路养护单位进行了广泛系统的再生利用试验研究,对各种等级的路面、各种交通量、各种地形气候条件、各种路面结构类型的旧油面层的再生利用进行了系统的试验研究,共铺筑各种类型的试验路88公里。
1983年建设部下达了“废旧沥青混合料再生利用”的研究项目。
由上海市政工程研究所、武汉市市政工程
设计研究院、天津市市政工程研究所等单位承担,当时的主攻方向是把旧渣油路面加入适当的轻油使之软化,来代替常规沥青混合料,铺筑层次是解决用量较多的面层下层,拌和设备方面则应用现有设备作适当改装,经过三年的努力,在苏州、武汉、天津、南京四个城市铺筑了三万多平方米的试验路。
经路用效果观测证明,再生路面的综合使用品质不低于常规热拌沥青混凝土路面。
湖南省将乳化沥青加入旧渣油表处面层料,并分别用拌和法和层铺法修筑了再生试验路,也证明了其技术可行性和经济性。
其他省份如山东、河北、辽宁、广东、安徽等在八十年代初也曾先后进行过旧渣油路面的再生利用研究。
我国从八十年代中后期开始进行大规模的公路建设,人力、物力的不足及对沥青再生技术不够重视,致使我国对这方面研究的深化与延伸基本处于停滞状态。
近十年来我国修筑的高等级路面大多为沥青路面,而且所用沥青进口的占很大比例,价格昂贵。
许多地方石料匮乏,单价也日趋上升,原材料成本在整个路面工程中的比例也越来越大。
大量的使用新石料、开采石矿也造成森林植被减少、水土流失等严重的生态环境破坏。
到现在我国很多路面,特别是高等级路面已经或即将进入维修或改建期,大量的翻挖、铣刨沥青混合料被废弃,一方面造成环境污染,另一方面对于我国这种优质沥青极为匮乏的国家来说是一种资源的极大浪费。
近几年一些公路养护单位尝试着将旧料简单再生后用于低等级公路或道路基层,如97年江苏淮阴市公路处用乳化沥青冷法再生旧料后铺筑路面,取得了一定效果。
目前在我国再生旧料并没有在实际工程中得到大量应用。
随着我国高等级沥青路面维修养护量的不断增加,对沥青路面旧料再生技术有必要进行深入、系统的研究。
二、旧沥青路面的老化机理
关于沥青的老化机理,总的来说,国内外目前还没有形成比较完善的理论。
现在提的较多的有两种理论,即组分迁移理论和相容性理论。
这两种理论有很多资料详细阐述过,为便于下一章“再生剂的开发”中的再生机理解释,在此有必要对老化机理的两种理论作简单的介绍:
1、组分迁移理论
沥青是由多种化学结构极其复杂的化合物组成的一种混合物,至今未能将其分离为纯粹的单体。
多年来,人们对沥青化学组分的研究,主要采用:
“组分分析”的方法。
沥青的组分是将沥青分离为几个化学性质相近,与路面性质有一定联系的组。
沥青的化学组分按照分离方法的不同有:
①三组分法,可将沥青分离为油分、树脂和地沥青质;②四组分法,可将沥青分离为饱和分、芳香分、胶质及沥青质;③五组分法,可将沥青分离为沥青质、氮基、第一酸性分、第二酸性分和链烷分。
以四组分为例,沥青质是不溶于正庚烷的黑色或棕色的无定形固体,除含有碳和氢外还有一些氮、硫、氧。
一般认为沥青质是复杂的芳香物材料,其极性很强,分子量相当大,一般为1,000~100,000,颗粒粒径为5nm~30nm。
沥青质含量对沥青的流变特性有很大影响。
沥青质含量高,沥青便表现为较硬、粘度大、
针入度较小和软化点较高,沥青中沥青质的含量为5%~25%。
胶质溶于甲苯或甲醇,与沥青质一样也是大部分由碳和氢组成的,并含有少量的氧、硫和氮。
它是深棕色固体或半固体,且极性很强,它是沥青质的扩散剂或胶溶剂,胶质对沥青质的比例在一定程度上决定沥青是溶胶或是凝胶类的胶体结构特性。
胶质的分子量范围是500~50,000,颗粒粒径为1nm~5nm。
芳香族是由沥青中分子量最低的环烷芳香化合物组成,是胶溶沥青质的分散介质的主要部分,芳香族占沥青总量的40%~65%,是呈深棕色的粘稠液体,平均分子量在300~2,000范围内。
芳香族由非极性碳链组成,其中非饱和环体系占优势,对其他高分子烃类具有很强的溶解能力。
饱和分是由直链和支链脂肪属烃以及烷基环烷烃和一些烷基芳香烃组成的,它们是非极性稠状油类,呈稻草色或白色。
平均分子量范围类似上述芳香族,其成分包括有蜡质及非蜡质的饱和物,此部分含量占沥青的5%~20%。
组分迁移理论认为,沥青老化主要是由于其组分上在逐渐发生变化,总的趋势是小分子量的化合物向大分子量的化合物转化,高活性、高能级的组分向低活性、低能级的组分转移。
沥青中的油分主要包括芳香族和饱和族,其中芳香族的分子量最小,也最不稳定,它在自然条件下极易挥发,同时芳香烃的分子结构由于存在不饱和键,很多是以单体的形式存在,所以在光、热、氧等自然因素的长期作用下芳香烃分子间发生了极其复杂的氧化、缩合、共聚等反应,组分上看就是向胶质的转化。
而油分中的饱和族分子结构上以饱和键占优势,自然条件下一般不参加反应,所以其结构不会发生变化。
胶质相对于沥青质来讲,其能级和活性要高,自然状态下胶质也会向沥青质转化,而沥青质分子则会向更大分子量转化。
沥青老化的整个过程也就是芳香分→胶质→沥青质的转化过程,此化学反应过程是不可逆的。
于是随着时间的推移,沥青中沥青质越来越多,而沥青质含量对沥青的流变性质(主要是粘弹性)有很大影响,随着沥青质含量的增加,沥青便会出现粘度增大,针入度下降等特征。
同时,理论和试验均显示沥青的延度主要取决于芳香分的含量,随着其含量的减少而减少,故老化沥青的延度较低。
另外,软化点对沥青流变性质存在很大程度的依赖性,即:
粘度越大的沥青,一般来说软化点也越高。
故而老化沥青的软化点也会偏高。
2、相容性理论
近年来,化学热力学中的相容性原理已被越来越多的应用于高分子化学中,现在不少学者也将此理论应用于沥青老化机理的解释。
相容性理论认为,沥青是由数千种乃至上万种化合物组成的混合物,它是一种高分子浓溶液。
可以简单地将沥青分为沥青质和软沥青质,其中软沥青质指胶质和油分等。
作为高分子浓溶液,其中沥青质为溶质,软沥青质为溶剂。
要形成稳定的溶液,作为溶质的沥青质的溶解度参数与作为溶剂的软沥青质的溶解度参数的差值必须小于某一定值。
即:
Δδ=δAt-δM 3式中: Δδ——沥青质与软沥青质溶度参数差值,(cal/cm) 312 δ δ At——沥青质的溶度参数,(cal/cm)311M——软沥青质的溶度参数,(cal/cm)33K——要求的溶度参数差值的限值,(cal/cm)12 有关资料显示,沥青质溶度参数与软沥青质溶度参数的差值的极限值为0.76,当Δδ<0.76时,沥青中的沥青质和软沥青质的相溶性好,两者结合起来能形成稳定的浓溶液。 溶度参数的测定方法十分复杂,现在一般采用的是间接测定方法。 对沥青来说是将沥青加入稀释剂,测定沥青质在软沥青质和稀释剂中的沉降速率,换算得到一个“当量直径”指标,以此来间接了解沥青质与软沥青质的溶度参数差,进而了解两者的相容性。 随着沥青的老化,各种化合物产生脱氢、聚合和氧化等化学变化,由于化学结构变化的总趋势是分子量变得越来越大,而各组分的溶度参数一般是随着分子量的增大而增大的,故沥青质和软沥青质的溶度参数都会逐渐变大。 但是通常沥青质的溶度参数较软沥青质的提高要快,这样两者的溶度参数差值不断增大,破坏了两者之间的相容性,当溶度参数差达到某一限值时,宏观上老化沥青就表现为上述的性能。 组分迁移理论是从宏观上解释沥青的老化机理,而近些年发展较快的普遍应用于高分子领域的相溶性理论则进一步深入到沥青的亚微观结构,随着试验手段的完备,利用相溶性理论来研究沥青的老化是有广阔的发展前景的。 三、再生剂的开发 国外是从七十年代石油危机后开始再生剂的研制工作,迄今为止,在国外特别是美国已有许多种再生剂应用于路面再生,已经形成一套比较完整的再生利用技术,并且在再生剂的性能和使用上都有相应的规范。 目前国外再生剂已开始进入我国市场。 我国在八十年代初曾有单位研制过再生剂,如上海市政工程研究所、云南交通科研所等,当时所研制的再生剂主要是针对等级较低的渣油路面,现在市场上这些再生剂已难见到。 但从八十年代中后期直至现在,还没有单位进行再生剂的研制工作。 而今我国高等级公路的维修养护量正逐年上升,存在大量的翻挖、铣刨料,开发适用于高等级沥青路面的再生剂这一工作已经迫在眉睫,对此领域的深入研究必将对我国交通事业的发展产生积极深远的影响。 1、概述 从化学组分的角度分析沥青的老化机理我们很容易联想沥青的再生方法: 我们要使老化沥青恢复原有性能,即将老化沥青和原沥青的组分进行比较后,向老化沥青中加入所缺少的那部分组分,使组分重新协调。 这种想法理论上是无可厚非的,但资料显示过去曾有人试图通过比较旧沥青组分和优质沥青的组分,来决定旧沥青中应添加的组分,进而找到与这种组分匹配的再生剂,但这种尝试并没成功,其原因是: 1)化学组分的含义是将沥青分离为几个化学性质相近、而且 与路用性质有一定联系的组。 由于沥青的化学结构极其复杂,即使化学组分相同的沥青,因为它们的油源基属及生产工艺不同,化学结构可能会相差很远,其路用性能可能有很大变化。 美国SHRP计划研究之初,花了很大的精力进行沥青化学成分分析,如核磁共振等方法,但未能得出与路用性能相关性的实用性成果,而最后只得放弃这方面的努力。 直到现在国际上还没有“最佳沥青化学组分”的说法。 2)要合成某种固定组分的再生剂,从工艺上来说有相当大的难度,对设备和工艺都有很高的要求,成本也高。 所以企图以化学组分为指标来控制旧沥青的再生是不现实的,必须寻找其它途径。 2、沥青老化过程中的流变性质与性能指标间的关系 旧料和旧沥青的试验分析可知,沥青的粘度大小与沥青及沥青混凝土的性能指标存在着内在联系和规律,为更深刻地揭示沥青老化过程中的这种变化关系,我们做了相应的沥青老化试验,具体做法如下: 选用壳牌AH-70#沥青,先测定试验前沥青的各项指标(包括粘度、针入度、延度、软化点),然后进行薄膜烘箱试验,每过5小时测定一次老化沥青的性能指标(包括粘度、针入度、延度、软化点),结果处理成图表如下(注: 表中各点为实测值,曲线为根据实测值的回归曲线): 2.000 针入度(mm)对数lgP 1.5001.0000.5000.000 5.200 5.4005.600 粘度(Pa·s)对数lgη 5.8006.000 图3-1b粘度对数—针入度对数关系 从图3-1a可看出沥青在老化过程中粘度是不断变大的,随着老化时间的延长,对数曲线变得越来越平缓。 这主要是沥青在老化的整个过程中,开始时轻质油份的挥发快,同时由于芳香分等不饱和分较多,发生氧化、缩合反应快。 这样油份的散失、分子量的迅速变大,导致沥青粘度的快速增大。 随着老化的进一步进行,轻质油份挥发量越来越少,较大分子量的分子活性较低,要进一步发生反应则对反应条件要求更高,于是组分移行的趋势也越来越弱,宏观上就表现为 粘度增大趋缓。 为了解沥青老化过程中其粘度和其它指标的关系,绘制了不同老化时间的粘度与针入度、延度、软化点的对应关系图表: 图3-1b为不同老化时间的粘度对数与对应的针入度对数的关系图,变化趋势是针入度对数随着粘度对数的变大而单调下降。 图3-1c为不同老化时间的粘度对数与对应的延度对数的关系图,变化趋势是延度对数随着粘度对数的变大而单调下降。 图3-1d为不同老化时间的粘度对数与对应的软化点的关系图,变化趋势是软化点随着粘度对数的变大而单调上升。 从上面这些图可看出,沥青的老化的第一行为反应是粘度的增长,而随着粘度的增长,沥青的针入度、延度及软化点也会发生有规律的变化,也就是说其内在存在着必然的联系。 从沥青粘度的定义与针入度、软化点测定方法可看出,针入度事实上是条件粘度,而软化点则是等粘度条件的温度,从本质上讲这两个指标都是粘度的不同表达形式而已。 沥青的延度微观上与其化学结构及空间网络结构有关系,从试验方法上看,其反应的还是流变学性质,与粘度存在一定联系,国外曾做过大量的试验研究,回归出粘度与延度的关系曲线,总的趋势是粘度大则延度小。 所以,综合上述沥青老化过程中的粘度与针入度、延度、软化点的关系,一定程度上讲,沥青老化过程中的性能下降首先是由其粘度的增长而引起的。 旧沥青的再生过程在一定程度上也就是老化过程的一个逆过程,由此我们很容易想到,我们只要设法使老化沥青的粘度恢复到正常状态,那么沥青的其它性能指标也会存在恢复的可能。 结论: 综上所述,从沥青流变学的角度讲,老化沥青的再生首先就是降低旧沥青的粘度。 粘度将作为我们所开发再生剂的一个重要衡量指标。 3、再生沥青的流变行为 国内外大量资料显示,降低沥青粘度有效的方法是向其中加入低粘度的油分,我国在八十年代初期所使用的再生剂很多就是一些石油工业生产出的轻质油如润滑油、柴油、机油、减五油等或者它们的混合物,国外的再生剂的主要成分也是低粘度油分。 石油工业中有将两种不同粘度的沥青调配成预期粘度的沥青,这就是沥青的调合。 仅从降低老化沥青粘度方面讲,旧沥青的再生过程: 即加入低粘度油份,使再生沥青的粘度降低到一定程度以恢复其路用性能的过程,就是沥青的调合过程。 沥青调合后的粘度并不是两种沥青粘度的简单按比例组合,为具体了解调合沥青粘度的变化规律,我们将研制的A型再生剂(粘度为3600Pa·s)与老化沥青(粘 度为4.570×105Pa·s)适当加热后按不同的比例相混溶,用旋转粘度仪测定60℃ 的粘度,将结果处理成图3-2(下页)。 图3-2中A线数据为实测值,可以看出,当再生剂的掺入量小于20%时(掺入量指再生剂与调和后的总重量比),掺入量与混溶后的沥青粘度对数基本上成线性关系,但当大于20%时,则曲线趋缓。 对于这种现象,由于我们处理数据时所用的粘度对数方法本身存在缺陷,以及再生剂与旧沥青间融合过程中复杂的流 变学关系,所以尚没有较为合理的解释。 国外有资料显示,在计算调合沥青的粘度时,使用如下公式: logη 其中: η η ηAmix=alogηA+blogηB(3-3-1)mix——混溶后的沥青粘度(Pa·s)——A沥青的粘度(Pa·s)——B沥青的粘度(Pa·s)B a——A沥青的重量百分比(%) b——B沥青的重量百分比(%) 图中B直线为按公式(3-3-1)所绘,可看出实测值与公式间存在很大差距。 这主要是由于公式是以两种沥青相调合的试验数据回归所得,适用于两种沥青的粘度差异不太大的情况,而我们这里的老化沥青和再生剂的粘度差要大的多。 由此我们也可知,老化沥青与再生剂调合后的流变学行为和普通的调合沥青有着很大的差别。 我们添加再生剂的目的首先是降低老化沥青的粘度,从试验数据可知,当再生剂的掺入量在20%时,老化沥青的粘度就已降到7.02×104Pa·s,这已小于 普通沥青的粘度,所以我们最关心的是再生剂小掺量时的粘度变化规律,从图3-2中得到的回归曲线为: y=-4.0263x+5.6301x<0.2时(3-3-2) 但是该曲线并没有普遍意义,对其他再生剂和沥青的调合并非如此。 我们用 研制的B型再生剂(粘度为7630Pa·s)与壳牌AH-70#沥青(粘度为1.90×105Pa·s)做相同的试验,数据的回归曲线与上式相差很大。 结论: 掺加再生剂后的沥青粘度变化规律主要与再生剂和沥青的种类及其初始粘度有关。 4、再生剂对老化沥青的性能改善 再生剂降低老化沥青的粘度的同时,也改善着老化沥青的路用性能,这也是再生剂的最终目的。 在再生剂的试制过程中,我们做了大量的试验,对比再生剂的各种配比对老化沥青性能的恢复情况,下表是利用开发的A型再生剂在不同掺量下对老化沥青的各项性能指标的改善情况的试验结果: 变大、软化点下降,有效地改善了老化沥青的性能。 由于试验时所用的老化沥青是克拉玛依AH-70#,从试验数据可看出,再生剂用量为5%~11%时,老化沥青的针入度、软化点均得到明显的改善。 延度之所以变化不是很显著,可能主要是由于国产克拉玛依沥青的含蜡量偏高。 结论: 再生剂的加入能明显改善老化沥青的性能,改善程度与再生剂的掺量有关。 5、再生后的沥青与新沥青调合后的基本性能 再生后的沥青混合料的路用性能仍存在许多不足(这一点将在第四章详细讨论),所以再生混合料在很多情况条件下最终要和新沥青混合料混合后使用以提高其路用性能,所以我们必须了解再生沥青与新沥青混合后的一些性能指标。 旧沥青加入再生剂后再与新沥青按不同比例混合,可以说已基本上属于调合沥青的范畴。 我们将掺加了5%和7%再生剂的旧沥青与新壳牌AH-70#按不同的比例相混溶,分别做基本性能试验。 下面是粘度测定结果的处理图: 5.44 5.42 5.40 5.38 5.36 5.34 5.32 5.30 5.28 5.26 5.24 0102030混合沥青粘度(Pa·s)对数 405060708090100 新沥青比例(%) 图3-3新沥青掺量与混合沥青粘度关系 图表说明: 图中A、B曲线分别为旧沥青掺加5%、7%的A型再生剂后再与新沥青调合后的粘度测试结果趋势线。 图中新沥青比例表示新沥青占混合沥青总量百分比,与新沥青混合前再生沥青的粘度为: 5%掺量时为3.23×105Pa·s,7%掺量时为2.16×105Pa·s,新沥青粘度为: 1.81×105Pa·s。 从两图可看出,两者的粘度变化趋势是一致的,即: 再生沥青与新沥青对调合沥青粘度的贡献与其本身粘度和所占比例有关。 我们调节老化沥青粘度的目的还是希望最终老化沥青的几个路用性能指标能有所改善,最好是能恢复到老化前的沥青性能水平。 由于试验所用的老化沥青最初是AH-70#,从§3—4我们已知,加入适量的再生剂后老化沥青的几大性能均有所改善,部分指标已达到规范对AH-70#的要求。 我们希望再加入适量的新沥青来进一步改善其性能,最终达到规范对AH-70#的要求,所以试验时新加入沥青也选择壳牌AH-70#。 将分别掺加5%和7%再生剂的旧沥青与新沥青混溶调合后三大指标的测试结果如图3-4、图3-5、图3-6所示: 注: 以下三图中A、B线分别为再生剂掺量5%、7%的情况。 图中横线为规范对AH-70#的相应指标要求的上下限。 9088868482807876747270686664626058 100混溶后针入度(0.1mm)908030100新沥青所占比例(%) 调合后从针入度的变化情况来看,范围在调合前新沥青和再生沥青的针入度值之间,规范规定AH-70#为60~80mm,从左图可看出,再生沥青和新沥青按不同 比例调合后针入度值大多能达到要求。 140 130 120 110 100 90 80 70 60 10090 混合后延度(cm)30100新沥青所占比例(%) 规范对AH-70#的延度要求是>100cm(15℃),由于再生沥青的延度普遍偏低,再生剂掺量5%时为67cm,7%时为81cm,只有加入一定量的新沥青来调节提高混合沥青的延度,从图可看出,对于新沥青掺加比例>60%时,延度才>100cm。 图3-5延度 从软化点的试验结果来看,不同掺配比例的情况下,与规范规定AH-70#软化点范围44~54℃相对照,再生沥青与新沥青调和后基本上能满足要求。 结论: 从以上的试验数据可看出,再生后的旧沥青与新沥青混溶后的性能有进一步的改善,如果再生剂、老化沥青与新沥青的掺配比例适当,只从沥青的三大指标来衡量,老化沥青的路用性能是可以恢复到使用之初水平的。 6、再生剂的质量要求 我国目前还没有制定再生剂的相应规范,只是在八十年代初少数单位有过企业标准。 许多国家如美国、日本等都有详细的再生剂质量标准,第十三届太平洋沿岸沥青规范会议曾制订过热拌再生混合料再生剂的质量标准。 综合这些标准,我们可看出,对再生剂的质量要求主要有以下几点: (1)适当的粘度,由于再生剂在实际工程应用中是喷洒到旧料上去的,还要使再生剂渗透到旧沥青中与旧沥青充分融合,以达到再生改性的作用,再生剂必须具有可喷洒性和很强的渗透能力。 一般来说,粘度越低,则再生剂的渗透力越强,所以再生剂首先须具备低粘度。 但是如果低粘度的油分太多,则加入到老化沥青中后在施工热拌和以及以后的使用中挥发也会越快,因为低粘度往往也意味着易挥发性,所以再生剂的粘度也不能太低。 因此在再生剂的粘度选择上须兼顾到这两方面,粘度也就是再生剂质量的最主要指标。 (2)不含有损沥青路面其他路用性能的有害物质,再生剂中的油分主要是 芳香族和饱和族,有些油分含有较多的饱和分(包括有蜡质及非蜡质的饱和物)加入到老化沥青中后对沥青的性能产生不利的影响,具体说就是蜡质含量过大使沥青的高温和低温性能变差,严重影响到路面的使用品质。 所以从组分上讲,再生剂中的油分应是富芳香分而少饱和分。 但对于这一点看法不尽相同,有的国家标准中明确规定了芳香芬的含量范围,有的规定了饱和分的含量上限值,有的则没作要求,我们认为,作为国家标准应该包括这一项,但实际工程中考虑到废油利用、经济因素、环境因素等,要
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