龙门吊安拆施工方案修改.docx
- 文档编号:30292037
- 上传时间:2023-08-13
- 格式:DOCX
- 页数:64
- 大小:1.67MB
龙门吊安拆施工方案修改.docx
《龙门吊安拆施工方案修改.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《龙门吊安拆施工方案修改.docx(64页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
龙门吊安拆施工方案修改
中交一航局第二工程有限公司
霞浦核电海工工程项目经理部
示范快堆海工工程
标段
A
2017/01/05
PRE
首次出版
版次
日期
状态
谢国涛
张瑞敏
宋晓伟
修订说明
编制
审核
批准
文件类型
DOCUMENTTYPE
施工方案
文件标题
DOCUMENTTITLE
预制厂10t门机安拆施工方案
文件编码
XP-0-TGFS-54-00000004-SS-0023
预制厂门机安拆施工方案
1编制依据
1.1通用门机GB/T14406-2011
1.2门机试验规范和程序GB5905-2011
1.3桥式和门机制造和轨道安装公差GB10183-2005
1.4起重吊钩机械性能、起重量、应力及材料GB10051.1-88
1.5门机械用钢丝绳检验和报废实用规范GB5972-2006
1.6门机使用维护说明书
1.7本工程现场调查情况
1.8公司可调配的机械、劳力等资源情况
1.9特种设备安全监察条例
2工程概况
2.1工程概述
我部的扭王字块预制场在宁德漳湾镇雷东村,场地面积6万平米。
目前,场内有5t门机4台,32t门机1台。
由于现场施工图纸变化,扭王字块规格增多,我部拟增加2台10t门机,主要用于34t、42t、48t扭王字块模板吊运等工作。
门机布置平面图
2.2门机概述
我部拟增加10t门机2台,最大起重量为10t,提升高度为8m,轨道间距为28m。
安拆过程中场地事先清理,没有与其他施工机械相干涉的障碍物,并对所有用于安拆作业的工器具进行全面检查。
本工程10t门机安拆由具有专业资质的河南真牛起重机有限公司进行施工。
并提前做好门机报装、报监、报拆等手续的办理。
2.3设备的主要结构及主要性能参数
10t门机主要由1片主梁、4支腿、4台行走大车、1台起重小车、供电系统、走台、爬梯、护栏等主要构件组成。
1MH10-28-A3门机技术特性见下表。
MH10-28-A3门机技术特性表
序号
项目
技术特性
备注
1
整机工作级别
A3
2
跨度
28m
3
主钩
额定起重量
10t
起升高度
8m
起升速度
7m/min
4
运行速度
小车
20m/min
大车
23m/min
2MH10-28-A3门机主要构件重量见表
MH10-28-A3门机主要部件重量表
序号
名称
数量
单件重量kg
总重
备注
1
支腿
4
2000
8000
2
梯子平台
1
1233
1233
3
主梁
1
9000
9000
4
葫芦运行电缆
1
304
304
合计
18537
3MH10-28-A3门机主要结构如下图:
MH10-28-A3门机结构图
3施工部署
3.1施工进度计划
门机安装计划开始施工时间为2017年01月10日,计划完工时间为2017年01月15日,总施工时间为5天。
门机拆卸计划开始施工时间为2020年02月10日,计划完工时间为2020年02月15日,总施工时间为5天。
3.2施工组织管理机构
施工组织管理机构如下:
门机安拆班组
4安装总体方案
4.1门机安装施工流程
4.2门机安装施工方法
吊装方案根据门机最大部件重量及其技术参数,计划汽车吊为主要吊装设备,采用分部件吊装在高空组装的方法进行安装。
4.2.1轨道基础设计及轨道选型
⑴轨道设计参数:
门机轨道选用P43大车钢轨。
①从安全角度出发,按g=10N/kg计算。
②10t门机自重:
19t, G1=19×1000×10=190KN;
③10t门机载重(按10t计算):
G2=10×1000×10=100KN;
④10t门机4个轮子每个轮子的最大承重:
G3=(190/2+100)/2=97.5KN
⑤混凝土强度:
普通混凝土强度C30,强度为30MPa
⑥10t门机边轮间距:
L:
6.4m
⑵受力分析与强度验算:
10t门机受力图如下:
门机受力分析图
⑶根据受力图,钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上,故而进行混凝土强度验证:
假设:
(1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的)。
(2)门机完全作用在它的边轮间距内(事实上由于整个钢轨及其基础是刚性的,所以门机作用的长度应该长于门机边轮间距)。
即:
门机作用在钢轨上的距离是:
L=6.4m
根据压力压强计算公式:
压强=压力/面积,转换得:
面积=压力/压强
混凝土抗压设计值为fc=14.3N/mm2,单位面积受力14300KN/m2=14.3Mpa。
要使得门机对地基混凝土的压强小于14.3MPa才能达到安全要求。
即最小面积:
Smin=2×97.5KN/14300KPa=0.01m2
依据P43轨道的技术参数计算(技术参数如下图)
型号
轨顶宽mm
轨底宽
mm
轨高
mm
轨顶有效宽度mm
单位重量kg/m
标准
材质
P43
70
114
140
46
44.65
GB182-63
U71Mn
S=0.114×6.4=0.73>0.01m2,完全满足要求。
⑵条形基础计算
10t门机基础采用C3O钢筋砼条形基础宽90cm×厚60cm,采用夹板将轨道固定在砼条形基础上,每隔80cm设置一块。
10t的门机载重后轮压为97.5KN,按100KN考虑,每两个轮为一组。
则有:
10t门机最大轮压P=100KN
P43型钢轨重Q1=43kg/m×10N/kg=0.43KN
考虑到钢轨的作用,上述数据中的门机轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在方型轨道基础上。
根据基础抗冲剪破坏公式:
Fl≤0.7βhpftAm
Am=∑Bi×Hi
Fl=pjAl 式中:
βhp---受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,βhp取0.9,其间按线性内插法取用;
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值;
h0---基础冲切破坏锥体的有效高度;
Am---冲切破坏体最不利一侧面积;
Bi---冲切破坏体最不利一侧截面的宽度;
Hi --冲切破坏体最不利一侧截面的高度;
pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;
Al---冲切验算时取用的部分基底面积;
Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
p1={[(7.95+10.718)×(0.42+13.77)]+2×200}/(7.95+10.718)×1.0=35.6kN/m2
F1=p1×A1=35.6kN/m2×1.0m2=35.6kN<0.7×1.0×1.43×(1000×300+500+500)×0.001=550.55kN。
故,条型门机基础可按最小配筋率配筋。
即:
ρ>ρsvmin=0.24(ft/fyv)=0.24×1.43/210=0.163%。
实际ρ=4672/550000=0.850%>ρsvmin,故满足要求。
⑶地基承载能力计算
根据太沙基极限承载力假设:
地基为均质半无限体;剪切破坏区限制在一定范围内; 基础底面粗糙,与基础有摩擦力存在。
fu=1/2γbNγ+γ0dNq+cNc
其中,γ---基底面下土壤的重度;
γ0---基底面上土壤的重度;
C---土的快剪指标;
Nγ、Nq、Nc---承载力因素,根据φ查表;
查表计算:
fu=1/2×21.0×1.0×19+19.0×0.8×19+5×33=653kPa。
所以:
fu=faFs
fa=653/2.5=261kPa ,其中Fs为承载能力安全系数,取2.5。
p1=35.6kN/m2=35.6kPa 4.2.2施工准备 (1)对运到安装现场的门机进行开箱检查 按设备装箱单检验设备及附加的型号,规格和数量是否齐全的出厂合格证书及必要的出厂试验记录; 检查机电设备在运输的情况下是否有变形损伤和锈蚀,钢丝绳是否有锈蚀损伤、折弯、打环扭结,咧嘴和松散现象; 检查门机与建筑物之间的最小安全距离是否符合规定; (2)确定安装轴线。 (3)将门机安装区域内杂物清理干净。 (4)对门机安装轨道进行复测,以了解轨道跨距、高程偏差,根据安装轴线确定台车就位点并进行标记。 (5)安装用设备、工器具及材料准备。 (6)现场拼装支墩制作,主要是主梁地面拼装支墩。 (7)安装平台准备,在支腿上部搭设主梁吊装连接施工平台,为避免影响支腿吊装,可先在支腿上设置平台固定装置。 (8)根据现场实际情况,布设支腿吊装后固定调整用揽风绳、地面固定锚板。 (9)对各连接面进行清理、检查、除锈,对构件、设备表面进行清理,需补漆部位预先在地面进行修补。 (10)对安拆使用的机械设备性能参数进行复核检查,同时对机械设备的证件和人员资质进行审查报验,合格方可投入使用。 (11)汽车吊选型: 根据本次门机拆卸过程中最大构件主梁的重量9t进行吊机选择。 汽车吊布置在两轨道正中位置、同时距两支腿中心点的连线处3.45m,主梁安装时,主梁平放位置中心线距两支腿中心点连线为7.2m(主梁宽0.6m),所以汽车吊工作半径为8m。 安装主梁时吊臂需上升高度为27m(主梁需吊起高度为12m,钢丝绳吊点到主梁顶高度为15m,主梁高0.85m),计算得吊臂长29.12m。 查75吨汽车吊性能表在吊臂长30m时,起重量为20.5t>9t,满足起吊要求。 75吨汽车吊起重性能表见附件。 4.2.3设备摆位 ⑴设备到货卸车时,根据现场布置及部件安装顺序进行现场卸车摆位,尽量减少设备安装现场转运。 ⑵部件摆位尤其注意支腿和主梁,主梁需采用支墩支撑,主梁支撑必须稳定可靠,且方便主梁拼装。 ⑶对门机轨道和车挡,在安装起重机前现进行详细检查,详细检查内容及表格详见附表; 4.2.4大车行走机构吊装 ⑴大车轨道安装前,应对承轨梁进行测量、检查,承轨梁应符合以下标准: 预埋螺栓位置、沿梁、横向及纵向偏差﹤5mm;梁中心线设计定位偏差﹤5mm;梁顶面高标偏差<10mm至—5mm; ⑵当承轨梁符合以上标准后,方可进行轨道安装,测量找平,放线、上轨、校正、定位连接、固定、安装大车止档,轨道接头处焊接跨接线(用截面10mm2的圆钢或150mm2和扁钢)。 ⑶采用75t汽车吊将大车行走机构吊装就位,使同端第一个车轮接触线刚好与轨距控制线重合,并用千斤顶或垫木在其两侧找平垫稳。 以两轨道同一断面所放点为基准拉粉线,用线锥吊大车中心对所拉粉线,对正后,检查大车轮子与轨道两侧的间隙,基本一致后,焊上拉紧器,摘钩后用拉紧器进行精调,精调好后进行上法兰面的调整,借助于水准仪将四个方向调平后,用挡板将支座架加固于平衡架上,并用钢管在两侧将大车行走机构加固在基础板上。 在测量前将四个大车行走机构上法兰面的中心分出来,用水准仪测量其相对高程,用盘尺测量其轨距和基距,以及检查轮子和轨道间隙是否均匀,都合格后,作好记录。 4.2.5下横梁吊装 ⑴再次检查门机安装轴线。 ⑵单边下横梁采用75t汽车吊整体吊装就位,就位时对准就位标记点。 ⑶下横梁必须待对位完毕,下横梁顶面基本水平并进行可靠支撑后方可松钩。 ⑷两侧下横梁吊装完成后,调整两下横梁跨距、垂直度等几何尺寸,满足要求后固定牢固。 4.2.6支腿吊装 门机的支腿工作状态是倾斜的。 其吊装状态也是倾斜的,与垂直吊装相比,其拴钩和精确对位的难度要大。 可选择旋转法和滑移法来吊装较为理想。 ⑴支腿吊装前对两侧下横梁跨距、对角线尺寸进行检查,确认无误后进行支腿吊装。 ⑵支腿吊装前,还应检查支腿连接面清理情况、支腿固定揽风绳耳板及地面固定锚板情况、支腿上平台固定装置情况。 ⑶支腿吊装采用75t汽车吊进行,吊点位置可根据拆除时状况适当进行调整。 在起吊后,应使支腿轴线倾斜到设计状态,即支腿下口平面与下横梁上的安装平面平行,以便调整、安装。 ⑷支腿吊装到位后,首先采用螺孔定位销进行定位,支腿位置调整,在调整时,要保证支腿与下横梁的对中性和垂直度要求。 并保证两支腿上口法兰平面的标高和安装基准线相对一致性。 其跨度误差亦应控制在允许误差之内。 然后再穿入螺栓。 同时连接支腿固定揽风,固定揽风拉设完毕、螺栓采用扳手带紧后即可松钩。 ⑸支腿稳固。 当支腿与下横梁安装之后,应加缆风绳或斜撑的方法将支腿和下横梁稳固,确保主梁吊装时的安全可靠。 但是所加的缆风绳或斜撑的布置,不能影响主梁吊装时所需要的作业空间,对于缆风绳数量、夹角、斜撑长度与斜角都应作较精确估算,缆风绳夹角应<45°,斜撑的斜角应≥60°为易。 关于缆风绳的受力计算详如下: 。 参考《简明施工计算手册》第三版缆风绳要求整机吊装应选择天气晴朗,无风状态下进行,但必须要考虑到瞬时六级阵风对吊装的影响,因此在选择缆风绳应考虑到风、主梁的摆动造成对支腿的冲击。 缆风绳与水平面的夹角为44°。 支腿缆风绳设置图 对缆风绳的影响,这里考虑到风力及侧撞力按50KN来考虑,根据力的平衡定律ΣF=0原理按右侧钢支腿内侧受力分析可知,内侧两根缆风绳的合拉力: T=(HF1+QZK1)/(Lsina)=(8×50+40×1)/(7.76×0.69)=75KN 式中: F1支腿受到的风力及主梁的侧撞力,这里按50KN力按考虑; QZ为支腿支架与两台大车组件重量,取40KN; K1为偏心距1m(支腿重心偏与支腿最大偏移角度1°时,造成的总偏心距); H为支腿高度8m;缆风绳与地锚的距离为7.76m; 与地面夹角a,取值为44°;sin44°=0.69。 根据受力分析,以缆风绳所受拉力为依据,查表得Φ20㎜,6*19W+FC(纤维芯)公称抗拉强度1670Mpa,单根钢丝绳破断拉力为220KN,单侧缆风绳选同规格的两根钢丝绳,此时则: 安全系数: 220x2÷75=5.9(倍)>3.5倍, 故: 采用该型号的钢丝绳作为缆风绳使用,符合选择要求。 手拉葫芦选取规格为10t,受力为75KN/10=7.7t,满足要求。 ⑹锚点的选择 门机安装时: 根据现场工况条件,支腿内侧锚点设置在轨道内侧生产线区域,而支腿外侧的锚点选择离轨道中心线约7.76米处,单侧两锚点距离为3米。 地锚布置图 使用时: 每台门机布置4个地锚、缆风绳。 在铺设轨道时,先制作地锚,预先埋设直径20圆钢,埋深0.9m,并采用C30混凝土浇筑地锚基础,周长为0.8*0.5m。 地锚埋设应平整,基坑不得积水。 门机使用时地锚布置图 ⑺地锚锚固力验算: 地锚抗拔力验算应满足Nk≤Tuk/2,式中Nk—按荷载效应标准组合计算的拔力,按钢丝绳破坏力77KN计算。 Tuk—破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值 Tuk=λiquikuili 式中λi—抗拔系数,本工程为杂填土,取0.8 quik—混凝土侧面积杂填土的抗压极限侧阻力标准值,取102kpa ui—地锚基础周长,ui=(0.8+0.5)*2=2.6m li—地锚基础深度,li=1m Tuk=0.8*102*2.6*1=212.16KN Nk=77KN≤Tuk/2=106.08KN,抗拔验算满足要求。 分别用缆绳、地锚固定4个支腿,用手拉葫芦调整支腿的垂直度。 支腿稳固后搭设脚手架及临时爬梯。 ⑻螺栓紧固严格按照规范要求进行,紧固前应由技术人员根据规范要求和螺栓实际扭矩系数平均值确定螺栓施工扭矩(M30,8.8S螺栓预拉力275kN),并经监理单位认可后进行实施。 4.2.6主梁拼装、吊装 ⑴主梁地面拼装采用临时支墩进行支撑,两端临时支墩应垫在支腿连接支座处,中间支撑应配置千斤顶进行调整。 ⑵主梁拼装时,先将2个主梁段连接面对齐,并调整中间支撑上千斤顶,预测主梁上拱度符合规范要求(取偏高)后,进行螺栓紧固。 ⑶螺栓严格按照规范要求进行紧固后,松掉中间支撑千斤顶,拆除中间支撑,测量主梁上拱度是否有变化,主梁上拱度应在规范要求范围内。 ⑷主梁拼装完成后,检查两支座跨距,并根据支座跨距调整支腿垂直度,使支腿顶部座板跨距与主梁支座板跨距一致。 ⑸主梁吊装采用75t汽车吊进行。 75t汽车吊工作半径8m,额定起重量20.5t,主梁重量约9t,起重重量满足起吊要求。 起吊钢丝绳采用φ22mm,1770级纤维芯钢丝绳2根,吊点设置在主梁两端,钢丝绳与主梁边缘接触处焊接管皮对钢丝绳进行防护。 主梁吊装示意图 说明: ①钢丝绳绳卡必须与所选钢丝绳相匹配,19~32mm钢丝绳每段绳头端部不得少于4个绳卡,最后一个绳卡与钢丝绳尾端不应小于140mm; ②安装作业中,遇有六级以上大风和雷、雨、大雾时应停止作业。 ⑹钢丝绳的计算 本方案最大起吊构件是门机主梁重9t,吊机起吊主梁两个吊点,每个吊点使用钢丝绳一根,共同承受竖向力,由三角关系可以得知,每个钢丝绳要承受最少为45KN,根据角度选择,钢丝绳越长,角度就越接近90度,根据主梁端头吊点位置,选择两根钢丝绳为15m,钢丝绳与水平方向的夹角为70°以上。 设计值为取45KN,则每根钢丝绳的拉力为P=45/sin70,P=48N。 ①钢丝绳选择: 参照《港口工程施工手册》第556页,表4.5.3-12手动起重设备,安全系数K取4.5。 根据公式得,钢丝绳允许拉力F0应大于设计拉力P乘以安全系数,其中F0≥P×K。 因此选取的钢丝绳最小破断拉力F≥P×K即可,F=48×4.5=216KN。 查《港口工程施工手册》第552页,表4.5.3-7选用公称抗拉强度为1770MPa纤维芯钢丝绳,选择直径φ=22mm的钢丝绳满足受力要求。 ⑹主梁就位时,先采用定位销固定一边穿入螺栓,拧上螺帽,再通过对称微调支腿揽风绳穿入另一支腿顶部连接螺栓,测量门架对角线,偏差合格后初拧支腿顶部连接螺栓。 75t汽车吊摘钩,终拧连接螺栓。 螺栓紧固严格按照规范要求进行。 4.2.7小车吊装 ⑴小车吊装采用75t汽车吊进行。 工作半径6m,额定起重量16t,小车自重约为1t,两个吊点,选用公称抗拉强度为1770MPa纤维芯钢丝绳,选择直径φ=20mm的钢丝绳完全满足受力要求。 ⑵小车吊装就位后,紧固结构连接螺栓后缓缓松钩。 ⑶小车吊装完毕后,吊装小车车棚,连接车棚固定螺栓。 4.2.8限位装置安装 限位装置有门机自身钢丝绳限位、小车行走限位以及大车行走限位,钢丝绳限位和小车行走限位为机械出厂附带安装的,在工地现场需要进行检查和试验动作的准确性;大车行走限位在大车行走轨道上安装限位装置,保证安全行走距离。 4.2.9其它设备、构件安装 ⑴爬梯及平台安装 根据拆除编号由下向上逐步吊装爬梯、平台。 ⑵主梁上电气设备安装 主梁上电气设备按照拆除前标记逐件进行吊装,吊装前对底座固定状况进行检查,发现脱焊、松动的重新进行补焊、紧固。 电气设备吊装后进行螺栓固定、紧固。 滑线架接头焊接完毕后应打磨平整。 ⑶导电线挡架的安装 门机大车导电线挡架金属结构,按图示位置尺寸安装于两主梁下部与主梁连接处,用螺栓坚固,防止吊钩碰撞导线。 大车行走车轮挡架共4件,以排除轨道上的障碍物,分别用螺栓安装于大车行走车轮前方,挡架下面离轨道10mm左右。 4.2.10电气接线 安装前,应详细熟悉电器原理图、配线图、电器总图和有关技术文件。 了解操作原理及各主件的作用,以便准确安装和讯速处理安装过程中出现的问题,检查各电器原件的绝缘性能,电阻用兆欧表测量其绝缘电阻,如低于0.8兆欧,应进行干燥处理,经检查合格后才能安装使用,门机上所有带电设备的外壳,电线管等均应有可靠的接地,小车轨道,操作室等均应与主梁接地,降压变压器,低压测的一端应接地。 接地线可用截面不小于75平方毫米的扁钢,10平方毫米的铜线,门机上任何一点接地电阻应不大于4欧姆。 4.2.11门机螺栓连接 ⑴螺栓、螺母和垫圈应分类存放,妥为保管,防止锈蚀和损伤。 使用高强度螺栓时应做好专用标记,以防止与普通螺栓相互混用。 ⑵钢构件连接用普通螺栓的最终合适紧度为螺栓拧断力矩的50%-60%,并应使所有螺栓拧紧力矩保持均匀。 ⑶安装前,高强度螺栓连接副和摩擦面须进行的检验项目应符合相应规程规范条件的规定。 ⑷高强度螺栓连接副的安装应符合相应规程规范条件的规定。 ⑸高强度螺栓连接副安装完毕后的检查内容应符合相应规程规范条件的规定。 ⑹符合要求后严格按照操作规范拧紧高强螺栓。 高强螺栓的安装用扭矩扳手分初拧、复拧、终拧三步完成,施工力矩按设计要求或厂家说明书进行,操作时螺栓拧紧顺序应以中心螺栓为中心向四周辐射发散均匀拧紧,详见下图。 ⑺高强度螺栓连接副组装时,螺母带圆台面的一侧应朝向垫圈有倒角的一侧。 对于大六角头高强度螺栓连接副组装时,螺栓头下垫圈有倒角的一侧应朝向螺栓头。 ⑻安装高强度螺栓时,严禁强行穿入螺栓(如用锤敲打)。 如不能自由穿入时,该孔应用铰刀进行修整,修整后孔的最大直径应小于1.2倍螺栓直径。 修孔时,为了防止铁屑落入板迭缝中,铰孔前应将四周螺栓全部拧紧,使板迭密贴后再进行。 严禁气割扩孔。 安装高强度螺栓时,构件的摩擦面应保持干燥,不得在雨中作业。 高强度螺栓拧紧时,只准在螺母上施加扭矩。 只有在空间受限制时,才允许拧螺栓。 高强度螺栓的拧紧应分为初拧、终拧。 对于大型节点应分为初拧、复拧、终拧。 初拧扭矩为施工扭矩的50%左右,复拧扭矩等于初拧扭矩。 为防止遗漏,对初拧或复拧后的高强度螺栓,应使用颜色在螺母上涂上标记。 对终拧后的高强度螺栓,再用另一种颜色在螺母上涂上标记。 高强度螺栓施工扭矩值参考表 序号 螺栓规格 螺栓性能等级 施工预拉力标准值(KN) 扭矩系数(标准偏差小于或等于0.010) 初拧扭矩(N*m) 终拧扭矩(N*m) 1 M 16 8.8s 75 0.110 ~ 0.150 78 132.0 ~ 180.0 10.9s 110 114 193.6 ~ 264.0 2 M 20 8.8s 120 0.110 ~ 0.150 156 264.0 ~ 360.0 10.9s 170 221 374.0 ~ 510.0 3 M 22 8.8s 150 0.110 ~ 0.150 215 363.0 ~ 495.0 10.9s 210 300 508.2 ~ 693.0 4 M 24 8.8s 170 0.110 ~ 0.150 265 448.8 ~ 612.0 10.9s 250 390 660.0 ~ 900.0 5 M 27 8.8s 225 0.110 ~ 0.150 395 668.3 ~ 911.3 10.9s 320 562 950.4 ~ 1296.0 6 M 30 8.8s 275 0.110 ~ 0
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 龙门吊 施工 方案 修改