落地式钢管脚手架2.docx

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落地式钢管脚手架2

施工组织设计报审表

工程名称：

福州世茂茶亭国际花园·俪园WJSJ2009□□□

致：

厦门中建东北监理事务所

我方已根据施工合同的有关规定完成了福州世茂茶亭国际花园·俪园宅楼工程地下室外脚手架施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人的审查批准，请予复查。

承包单位（章）

项目经理

日期

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程

日期

总监理工程师审核意见

项目监理机构（章）

总监理工程师

日期

工程施工组织设计（方案）会签表（R10—01）

工程名称：

福州世茂茶亭国际花园·俪园报审表编号（审批部门填）：

文件名称

WJSJ施工方案

编制单位

中建八局福州项目部

文件编号

CCEED/WJSJ/2009－01

现行版本

2008第一版

编制人员

应国军

项目经理审核意见：

项目经理：

年月日

分公司主管部门审核（审批）意见：

签字：

年月日

分公司总工程师审批意见：

签字：

年月日

总部主管部门审核意见：

签字：

年月日

总部总工程师审批意见：

签字：

年月日

工程施工组织设计（方案）会签表（R10—02）

工程名称：

福州世茂茶亭国际花园·俪园报审表编号（审批部门填）：

文件名称

WJSJ施工方案

编制单位

中建八局福州世茂项目部

文件编号

CCEED/WJSJ/2009－01

现行版本

2008第一版

编制人员

应国军

技术部门审核意见：

审核人：

年月日

质量部门审核意见：

审核人：

年月日

生产部门审核意见：

审核人：

年月日

物资部门审核意见：

审核人：

年月日

设备部门审核意见：

审核人：

年月日

安全环境部门审核意见：

审核人：

年月日

合约部门审核意见：

审核人：

年月日

落地式钢管脚手架搭设方案

1、概况

福州世茂茶亭国际花园俪园位于福州市台江区广大路东测，原为儿童公园所在地，北临儿童公园路，西与广达新村相依，东与水松新村相邻，南达国货路，工程由3栋47-56层的超高层建筑及广场式大地下室组成。

纵建筑面积159665平方米，其中地上面积134427平方米，地下建筑面积25238平方米，地下室建筑高度11米，采用双排落地式脚手架。

本工程建设单位建设单位：

福州世茂新诚房地产开发有限公司，

设计单位：

福建工大建筑设计院，

监理单位：

厦门东北中建工程监理咨询有限公司，

施工单位：

中国建筑第八工程局有限公司

二、脚手架的材料准备

1、钢管采用外径48mm，壁厚3.25mm焊接钢管。

2、扣件采用铸铁扣件，质量符合JGJ－2001,J84-2001《钢管脚手架扣件》的规定。

三、脚手架搭设的作业条件

1、首先脚手架搭设场地平整、夯实工作，从建筑物主体向外围3－5‰找坡，回填土夯实，浇6cm细实混凝土后，上面铺设厚5cm、20cm以上宽木脚手板沿建筑物周围通长装置，之后按设计的立杆间距进行定位放线，铺设木脚手板平稳，不悬空。

2、排水措施：

在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，宽0.3M*0.4M在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3－5‰

四、脚手架的搭设方法。

1、搭设顺序

放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3－4根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按4－6KNm力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。

交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑），按第一步程序和要求搭设指二步、第三小步．．．．．．，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆目网全封闭。

2、构造要求

1）立杆的间距、垂直度：

立杆下方铺不小于20㎝*5㎝*400㎝木板，设置底座，立杆步距选用1.6米，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度。

允许搭设偏差±10cm，立杆、大横杆、小横杆一律按公司图集要求刷黄颜色油漆，防护栏杆、剪刀撑、斜撑一律刷红白油漆间距60㎝。

2）排宽0.85米，立杆与墙面的距离为20cm，当设置大于20㎝时必须在小横杆加上纵向设置大横杆，使其大横杆与墙面的距离不大于20cm，后铺上小木板与墙面紧贴或张挂安全平网。

3）扫地杆设置从垫板往上180mm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。

扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于30cm。

4）横杆间距、平整度：

横杆步距采用1.8米，设0.6米、1.2米防护栏杆，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。

5）立杆、横杆接头的详细做法：

立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

纵向水平杆对接接头应交错布置，不设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中，立杆与大横杆交叉点，设置一根小横杆，所有杆件的交接部位必须用扣件连接。

6）扣件式钢管脚手架一次不宜搭得太高，应随结构的升高升高，外立杆高出施工层一步架。

3、架体与建筑结构拉接要求

1）构造形式

采用刚性连接方式，连墙件的连墙杆采用短钢管连接的方式与钢结构相连。

2）布置要求

连墙杆在垂直间距4米，水平间距5.5米的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离0.25m。

在底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式采用花排或采用并排，宜优先用花排，拉结点必须同时拉里外立杆，门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。

4、剪刀撑的搭设方法

在建筑物四周转交处，设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数在5－7根之间，每道剪刀撑的宽度不小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45度－60度之间，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不大于15米。

剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于15cm，剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于100cm，用3个扣件等距离布置，扣件在钢管末端头处不小于15cm处，最下面起步斜杆端头与立杆的接头距离为300mm，下端一定要落地。

5、小横杆的设置及防雷要求

每一主节点设置一根横向水平杆，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于15cm。

该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150cm，在双排架中，靠墙一内侧的外伸长度不大于10cm。

单排架的小横杆一端采用直角扣件，固定在纵向水平杆上部，另一端应伸入墙内240cm以上。

在脚手架四个角，用2.5m长镀锌角钢打入地下，然后用-40*4镀锌扁铁或不小于25平方铜芯线与脚手架连接作可靠接地。

6、脚手板及防护栏杆设置

脚手板必须严密、铺满、铺稳不得有探头板，铺设的脚手板下面设置二根纵向大横杆，板端距小横杆100—150mm，搭设的脚手板搭在小横杆上搭接长度不小于200mm，拐端处的脚手板必须交叉搭铺，在两侧设置180mm以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2米高，，下部护栏杆0.6米。

7、密目网垂直封闭

1）密目网的质量要求

密目网要四证齐全，有阴燃性能，其续燃、阴燃时间均不得大于4秒。

符合GB16909的规定。

每10cm×10cm=100cm2的面积上,有2000个以上网目。

2）密目，多贯穿试验

做耐贯穿试验时，将网与地面在30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5kg重的钢管（管径48mm－51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。

3）密目网的绑扎方法

架体外立杆内侧从底到顶连续设置密目式安全网，用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。

系绳的材质应符合GB16909的规定。

8、兜网封闭

用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来。

9、脚手架的上下通道

脚手架体要设置安全马道：

1.马道宽度1米，坡度以1：

3（高：

长），

2.马道的立杆、横杆间距与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。

3.人行斜道小横杆间距1.5米。

4.马道上满铺脚手板，板上钉防滑条。

5.设置护身栏杆，上部护身栏米1.2，下部护身栏距脚手板0.6米，同时设180mm宽挡脚板

10、脚手架交底与验收

脚手架按照施工方案搭设，有严格的技术交底，节点构造详图，操作人员严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内，由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容；如：

横、立杆之间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中，不能简单的用"符合要求"来代替；1-3层，3-6层，分二次验收；

11、脚手架的拆除安全措施

1）架子拆除时对拆除人员进行安全交底，划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内，

2）拆除的高处作业人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿软底鞋，不得酒后操作，操作时必须思想集中，不得擅自离开工作岗位。

3）拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。

即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，严禁上下同时进行拆除工作，

4）连结点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时应设置临时支撑，然后再拆抛撑。

5）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结口时应先通知对方，以防坠落。

6）拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下来的扣件要集中。

7）在拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

12．脚手架搭设时注意事项

1）全部使用外径为48㎜，壁厚3.25㎜的焊接钢管。

2）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支近等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度为150㎜。

4）对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

5）．当脚手架外侧遇有低压电线时，而且外侧边缘距外电架空线路负侧边缘的安全距离小于规范定时，应做专门外是方案，并严格执行。

6）．上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

7）．严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；

8）．在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm。

方案计算书：

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.63米，立杆采用单立管，搭设尺寸为：

立杆的纵距1.7米，立杆的排宽为0.95米，立杆的步距1.83米，采用的钢管类型为

48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距4米，水平间距5.5米，施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，竹脚手板满铺。

脚手架各构件计算如下:

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=2.356×1.0502/8=0.325kN.m

=0.325×106/5080.0=63.917N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.713×1050.04/（384×2.06×105×121900.0）=1.080mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷载的计算值P=（1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.575）/2=1.237kN

大横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.038）×1.5002+0.267×1.237×1.500=0.504kN.m

=0.504×106/5080.0=99.152N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/（100×2.060×105×121900.000）=0.05mm

集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1799.070×1500.003/（100×2.060×105×121900.000）=4.55mm

最大挠度和

V=V1+V2=4.605mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1394

NG1=0.139×25.800=3.597kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×6×1.500×（1.050+0.300）/2=2.126kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.140×1.500×6/2=0.630kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×25.800=0.193kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.546kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0──基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.450

Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.420

Us──风荷载体型系数：

Us=0.960

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.420×0.960=0.429kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk──风荷载基本风压值（kN/m2）；

la──立杆的纵距（m）；

h──立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N──立杆的轴心压力设计值，N=14.47kN；

──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.21；

i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0──计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.95m；

k──计算长度附加系数，取1.155；

u──计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；

A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W──立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；

──钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=142.73

[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N──立杆的轴心压力设计值，N=13.48kN；

──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.21；

i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0──计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.95m；

k──计算长度附加系数，取1.155；

u──计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70

A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W──立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.172kN.m；

──钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=166.89

[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.950kN；

NQ──活荷载标准值，NQ=4.725kN；

gk──每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=63.543米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.950kN；

NQ──活荷载标准值，NQ=4.725kN；

gk──每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；

Mwk──计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.145kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=48.898米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk──风荷载基本风压值，wk=0.429kN/m2；

Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=4.50×4.50=20.250m2；

No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=12.174kN，连墙件轴向力计算值Nl=17.174kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到

=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

当连墙件采用扣件与墙体连接时。

经过计算得到Nl=17.174kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

.

当连墙件采用焊接方式与墙体连接时，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为连墙件的轴向拉力，N=17.174kN；

lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；

t为连墙件的周长，t=3.50mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过焊缝抗拉强度

=17173.72/（150.80×3.50）=32.54N/mm2。

对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

连墙件对接焊缝连接示意图

其中N为连墙件的轴向拉力，N=17.174kN；

lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；

t为连墙件的周长，t=3.50mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过焊缝抗拉强度=17173.72/（150.80×3.50）=32.54N/mm2。

对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

所以连墙件选用焊接的形式与主体连接

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p──立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；p