云南财贸学院学生活动中心游泳馆高大模板支撑系统专项施工方案.docx
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云南财贸学院学生活动中心游泳馆高大模板支撑系统专项施工方案
云南财贸学院学生活动中心游泳馆工程
高大模板支撑专项施工方案
云南财贸学院学生活动中心(游泳馆)
高大模板支撑专项施工方案
建设单位:
设计单位:
清华大学建筑设计研究院监理单位:
施工单位云南建工第六建筑工程有限公司
审定:
审核:
编制:
0
云南财贸学院学生活动中心,游泳馆,高大模板支撑系统专项施工方案
1、编制依据4
2、工程概况33、
模板拼装设计错误〜未定义书签。
4、模
板支撑方案6
4.1模板及支撑架的材料选
择
6
4.2支撑系统的设
计
6
4.3模板系统的设
计
5.1450X800梁侧模板计
5.2500X1500梁侧模板计
21
5.3450XI200梁模板支架计
错误〜未
定义书签。
5.4500X1500梁模板支架计
定义书签。
6、施工准
367
工要点
378
错误〜未
、模板拼装施
、高支模安
38
8.1施工顺
8.2支撑架搭
8.3模板安
装
40
8.4验收及拆除的批准程
序
41
8.5模板工程质量保证措
施
419
、拆模方
法
9.1支顶、模板的拆
..…42
除
42
云南建工第六建筑工程有限公司1
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云南财贸学院学生活动中心,游泳馆,高大模板支撑系统专项施工方案
9.2模板的清理维修、存
放
4410
、高支模施工的安全管
理
45
10.1咼支模系统施工管理机
构
45
、成品保护、
、安全文明施工
、应急救援预
10.2高支模的安全管理措
施
4511、监测措
施4712
节约材料措施4813
措施49
13.1预防坍塌事故的安全技术措
施
49
13.2预防高空坠落事故的安全技术措
施
49
13.3文明施工措
施
5014
案51
14.1应急救援机
构
51
14.2应急救援机构职
责
14.3应急救援工作程
序
52
14.4应急救援装
备
53
14.5应急救缓药
品
53
14.6应急救援措
施
5315、附
图58
云南建工第六建筑工程有限公司2
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云南财贸学院学生活动中心,游泳馆,高大模板支撑系统专项施工方案一、工
程概况
拟建的昆钢新区300?
烧结机低温余热发电工程位于昆钢新区烧结厂厂区内,场地内主要拟建汽轮发电机主厂房2,3层,循环水泵房及循环水池、烧结机余热锅炉岛、环冷机余热锅炉岛及其配套风机。
本工程高支模体系主要集中于以下位置:
主厂房汽机岛7.97平台
1本工程梁截面尺寸:
250X550、300X600、200X500、250X500、300X500、1480X1400、500X1000、900X1400、700X1700、400X1400。
本工程高大模板架设在汽轮发电机主厂房,是A—D轴交1-4轴之间的7.97平
台,最高地方为9.8米,最大梁截面为1480X1400、500X1000、900X1400、700X1700、400X1400。
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云南财贸学院学生活动中心,游泳馆,高大模板支撑系统专项施工方案1、编制依据
模板支撑搭设根据国家现行工程建设标准、施工规程规范、验收标准、技术规范及参考文献。
序标准名称标准编号号
1《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2《建筑工程施工安全技术规范》
3《建设工程安全生产管理条例》(国务院令第393号)
4《建筑施工企业安全生产许可证管理规定》
5《安全防范工程技术规范》GB50348-20046《组合钢模板技术规范》
GB50214-20017《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20118《施工企事业安全生
产评价标准》JGJ/T77—20039《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-200110《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
11《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣
军)
《武钢集团昆明钢铁股份有限公司安宁分公司新区300m?
2烧结机低温12余
热发电总承包工程》总承包合同技术附件。
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云南财贸学院学生活动中心游泳馆工程
高大模板支撑专项施工方案
梁支撑节选区域图
5
云南师范大学呈贡校区东区数学学院工程------高大模板支撑专项施工方案
4、模板支撑方案
模板支撑搭设根据国家相关规范及行业规范,必须按构造要求设剪刀撑和扫地杆,钢管底部必须加底座或垫板,整个支撑系统必
须用同一种材料搭设。
禁止支撑系统钢木混用,钢管底部不设垫板或用砖及脆性材料铺垫的做法。
4.1模板及支撑架的材料选择
支顶系统主要材料如下:
⑴模板均采用915mM1830mrX15mm厚)胶合板;
(2)木枋:
统一采用50mm板木枋;
(3)支撑系统:
选用①48x3.0mm钢管及其配件;
⑷纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑:
选用①48x3.0mm钢管及其配件;(5)垫板:
采用脚手架配套底托,垫板为一条50mm板木枋垫放。
4.2支撑系统的设计
本工程的超高支模方案采用扣件式钢管脚手架支撑系统。
梁结构:
由于本工程梁截面较大,尺寸较多,支撑立杆间距按三种情况设置云南建工第六建筑工程有限公司6
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板:
采用满堂式支撑架,立杆间距根据跨度调整,为800m材800mm水平加固杆:
由于结构梁截面较大,为保证支架的整体安全稳定,水平加固杆步距为1.5m,纵横设置。
水平杆在台阶处,高处水平杆搭接范围大于2跨。
梁底立杆:
梁底立杆纵间距为800mm板底满堂架立杆间距为800mm剪刀撑布置:
在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑,由底至顶连续布置。
在支架两端各设置一道水平剪刀撑。
所有钢管连接均采用配套扣件连接(其中立杆的连接必须采用对接,水平杆及剪刀撑的连接尽量采用对接)。
支架顶部支撑采用可调顶托,立杆底托基底采用脚手架配套下托。
顶托螺杆不宜超过300mm底托螺杆不宜超过200mm
纵横向剪刀撑每隔4排立杆拉结一道,而且通长设置,水平剪刀撑共设置2
道,在框架梁底设第一道水平剪刀撑;水平剪刀撑都通长设置。
顶托节点大样图
离地面200mn处设置纵横扫地杆一道。
垫板为一条50mm板木枋并排垫放。
4.3模板系统的设计
梁结构:
梁底次龙骨采用60mM80mm木方,主龙骨采用①48X3.0双钢管;梁
侧模内龙骨采用80mrX80mm木方,竖向设置①12对拉螺栓,外龙骨采用
①48X3.0的双钢管。
板:
板底次龙骨采用60mrX80mm木方,间距400mm
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云南师范大学呈贡校区东区主教学区建筑群工程
—JT-Hftfli
■:
高大模板支撑专项施工
胶板木楞
模板及支架系统的验算也相应按以上四种情况取最大截面(1480X1400、
700X1700、板厚450)、最大搭设高度(9.8m)分别进
行稳定验算
5、计算书
5.11480X1400梁侧模板计算
梁模板(扣件式)计算书一、工程属性
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WKL33.9新浇混凝土梁名称新浇混凝土梁计算跨度(m)
1480X140011.2混凝土梁截面尺寸(mmKmm)新浇混凝土结构层高(m)
450梁侧楼板厚度(mm)
二、荷载设计
面板0.1
面板及小梁0.32模板及其支架自重标准值G(kN/m)1k模板面板0.5
模板及其支架0.75
324新浇筑混凝土自重标准值G(kN/m)2k
梁1.53钢筋自重标准值G(kN/m)3k板1.1
21施工人员及设备荷载标准值Q当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m)
1k
振捣混凝土时产生的荷载标准值
对水平面模板取值22Q(kN/m)2k
20.38(kN/m)基本风压30
2非自定义:
0.41.32风荷载标准值3(kN/m)风压高度变化系数卩kz
0.8风荷载体型系数卩s
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
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800梁跨度方向立柱间距l(mm)a
2200梁两侧立柱间距l(mm)b
1500步距h(mm)
''800、800新浇混凝土楼板立柱间距l(mm)、l(mm)ab
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中
1100梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
4梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分
440,880,1320,1760梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
8梁底支撑小梁根数
350梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
设计简图如下:
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高大模板支撑专项施工
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Mfl片旳I.Ml
平面图
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康圈畢恻贞If祠港怛作一衣1L耳体详见槃傭超也计
立面图四、面板验算
15面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)云南建工第六建筑工程有限公司
221510000面板抗弯强度设计值[f](N/mm)面板弹性模量E(N/mm)
取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算,计算简图如下:
L.
21Q
b迥「却I
L创一.
L施|
■u
r■■
rT
r~Tq
2334W,bh/6=1000X15X15/6,37500mm,
l,bh/12=1000X15X15X15/12,281250mm
q,0.9max[1.2(G+(G+G)Xh)+1.4Q,1.35(G+
(G+G)Xh)+1.4X0.7Q]Xb=0.9max[1.2X(0.1+(24+1.5)X1.4)+1.4X2,
11k2k3k1k1k2k3k1k1.35X(0.1+(24+1.5)X1.4)+1.4X0.7X2]X1,45.26kN/m
q,0.9X1.35X[G+(G+G)Xh]Xb,0.9X1.35X[0.1+(24+1.5)X1.4]X1,43.5k
N/m静11k2k3k
q,0.9X1.4X0.7XQXb,0.9X1.4X0.7X2X1,1.76kN/m活12k
q,(G+(G+G)Xh)Xb=[0.1+(24+1.5)X1.4]X1,35.8kN/m21k2k3k
1、强度验算
2222M,-0.107qL+0.121qL,-0.107X43.5X0.21+0.121X1.76X0.21,0.2kN?
m静活max11
622(T,M/W,0.2X10/37500,5.29N/mm?
[f],15N/mmmax
满足要求〜
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2、挠度验算
44
v,0.632qL/(100EI)=0.632X35.8X211.43/(100X10000X281250),0.161mm?
[v]
l/400,211.43/400,0.53mmmax
满足要求〜
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R=R=0.393ql+0.446ql=0.393X43.5X0.21+0.446X1.76X0.21,3.78kN静活1511
r=r=1.143ql+1.223ql=1.143X43.5X0.21+1.223X1.76X0.21,10.97kN静活2411
R=0.928ql+1.142ql=0.928X43.5X0.21+1.142X1.76X0.21,8.96kN静活
311
标准值(正常使用极限状态)
''R=R=0.393ql=0.393X35.8X0.21,2.97kN152
''R=R=1.143ql=1.143X35.8X0.21,8.65kN242
'R=0.928ql=0.928X35.8X0.21,7.02kN32
五、小梁验算
60X80小梁类型方木小梁材料规格(mm)
2215.441.78小梁抗弯强度设计值[f](N/mm)小梁抗剪强度设计值[t](N/mm)
23935064小梁弹性模量E(N/mm)小梁截面抵抗矩W(cm)
4256小梁截面惯性矩l(cm)
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
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Kiniuni:
ouranran矿盯裁~^~四~^~据"W-H
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-1
rA
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iii
胡!
q,max{3.78+0.9X1.35X[(0.3-0.1)X1.48/7+0.5X(1.4-0.45)]+0.9max[1.2X(0.5+(24+1.1)X0.45)+1.4X1,1
1.35X(0.5+(24+1.1)X0.45)+1.4X0.7X1]Xmax[1.1-1.48/2,(2.2-1.1)-1.48/2]/2X1,10.97+0.9X1.35X(0.3-0.1)X1.48/7}=11.02kN/m
q,max[2.97+(0.3-0.1)X1.48/7+0.5X(1.4-
0.45)+(0.5+(24+1.1)X0.45)Xmax[1.1-1.48/2,(2.2-1.1)-1.48/2]/2X1,8.65+(0.3-0.1)X1.48/7],2
8.69kN/m
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1、抗弯验算
2222M,max[0.107ql,0.5ql],max[0.107X11.02X0.8,
0.5X11.02X0.35],0.75kN?
mmax1112
622(T,M/W,0.75X10/64000,11.79N/mm?
[f],15.44N/mmmax
满足要求〜
2、抗剪验算
V,max[0.607ql,ql],max[0.607x11.02x0.8,11.02x0.35],5.351kNmax1112
22
t,3V/(2bh)=3x5.351x1000/(2x60x80),1.67N/mm?
[t],1.78N/mmmaxmax0
满足要求〜
3、挠度验算
44
v,0.632ql/(100EI),0.632x8.69x800/(100x9350x2560000),0.94mm?
[v],l/4
00,800/400,2mm121
44
v,ql/(8EI),8.69x350/(8x9350x2560000),0.68mm?
[v],l/400,350/400,0.88mm222
满足要求〜
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R,max[1.143ql,0.393ql+ql],max[1.143x11.02x0.8,
0.393x11.02x0.8+11.02x0.35],10.08kNmax111112
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R,R,6.54kN,
R,R,10.08kN,R,R,R,R,8.24kN18273456
正常使用极限状态
R',max[1.143ql,0.393ql+ql],max[1.143x8.69x0.8,
0.393x8.69x0.8+8.69x0.35],7.95kNmax212122
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同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R',R',5.8kN,
R',R',7.95kN,R',R',R',R',6.47kN18273456
六、主梁验算
①48x3主梁类型钢管主梁材料规格(mm)
21206000可调托座内主梁根数主梁弹性模量E(N/mm)
22205125主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)主梁抗剪强度设计值[t](N/mm)
4310.784.49主梁截面惯性矩I(cm)主梁截面抵抗矩W(cm)
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
85*典ItrfkW氏[*|P?
4kN1HMGI:
过―—S——理―—S―—理——盍
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高大模板支撑专项施工
云南师范大学呈贡校区东区主教学区建筑群工程万案
主梁弯矩图(kN?
m)
622(T,M/W,0.765x10/4490,170.3N/mm?
[f]=205N/mmmax
满足要求〜
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
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万案
V,9.853kNmax
22t,2V/A=2x9.853x1000/424,46.48N/mm?
[t],125N/mmmaxmax
满足要求〜
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
v,0.24mm?
[v],l/400,440/400,1.1mmmax
满足要求〜
4、扣件抗滑计算
R,max[R,R],0.16kN?
8kN16
单扣件在扭矩达到40,65N?
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求〜
同理可知,右侧立柱扣件受力R,0.16kN?
8kN
单扣件在扭矩达到40,65N?
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求〜
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云南师范大学呈贡校区东区主教学区建筑群工程------高大模板支撑专项施工方案七、立柱验算
2①48X3424钢管类型立柱截面面积A(mm)
315.94.49回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm)
2205抗压强度设计值f(N/mm)
入=h/i=1500/15.9=94.34?
[入]=150
长细比满足要求〜
查表得,u,0.67
1、风荷载计算
2222M,0.9X1.4XWXlXh/10,0.9X1.4X0.4X0.8X1.5/10,0.08kN?
mwka
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q有所不同:
1
1)面板验算
q,0.9X[1.2X(0.1+(24+1.5)X1.4)+0.9X1.4X2]X1,40.93kN/m1
2)小梁验算
q,max{3.43+(0.3-
0.1)X1.48/7+0.9X[1.2X(0.5+(24+1.1)X0.45)+0.9X1.4X1]Xmax[1.1-
1.48/2,(2.2-1.1)-1.48/2]/2X1,1
9.93+(0.3-0.1)X1.48/7}=9.97kN/m
同上四,六计算过程,可得:
R,0.11kN,R,14
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