氧化铝储仓现浇梁板施工专项方案.docx
- 文档编号:30176130
- 上传时间:2023-08-05
- 格式:DOCX
- 页数:20
- 大小:68.61KB
氧化铝储仓现浇梁板施工专项方案.docx
《氧化铝储仓现浇梁板施工专项方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《氧化铝储仓现浇梁板施工专项方案.docx(20页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
氧化铝储仓现浇梁板施工专项方案
氧化铝储仓现浇梁板施工专项方案
云南文山氧化铝厂氧化铝储仓+10.1米、+32.5米现浇梁板模板高支架搭设
施
工
专
项
方
案
编制人;
审核人;
批准人:
编制单位;十四冶云南文山铝厂项目部
编制日期:
2009、10、1
一.工程概况
云南文山氧化铝厂氧化铝储仓工程,由6个钢筋混凝土圆形筒仓组成,圆形筒仓高度为32.5米,基础形式为钢筋混凝土箱形基础,上部为筒体结构,筒体的内径为24米,筒体壁厚为400,在+10.1米和+32.5米处设有钢筋混凝土粱板。
1.+10.1米处钢筋混凝土粱板,板厚为600,设置有井字梁,最大井字梁的截面尺寸为650*2100,跨度为6米,模板支撑脚手架搭设高度为8米。
2.+32.5米处钢筋混凝土顶板,板厚为150,设置有井字梁,最大井字梁的截面尺寸为400*1500,跨度为24米,模板支撑脚手架搭设高度为22.4米。
二.高支架搭设方案
结合本工程的结构形式和施工特点,+10.1米、+32.5米现浇梁板模板支撑体系高度大于4米,属于高支架,两个高支架的力学参数见计算书,现两个高支架的搭设方案为:
1)经计算,+10.1米及+32.5米梁板的模板选用木模板,规格为厚度20的层板,梁板底支撑为木方支撑,木方支撑规格为120*60,木方支撑的间距为300,下部钢管支撑间距为400*400,+10.1米梁板(板厚600)的底部必须全部使用钢管顶托支撑(随梁板底部立杆满布),+32.5米梁板(板厚200)的梁底部必须使用钢管顶托支撑(梁底3跨立杆宽度,沿梁通长布设),否则扣件会出现滑移情况。
2)经计算,+10.1米及+32.5米梁板的模板支撑采用钢管脚手架,架体步距1.5米,纵横向排距均为0.4m。
(具体见附图)
3)架体基础为钢筋混凝土楼面,模板支架荷载标准值(立杆轴力)为12.507KN,为了保护混凝土楼面,立杆下铺设50厚脚手板做立杆基础垫板,在离地面200处设扫地杆。
(具体见附图)
4)高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平剪刀撑(+32.5梁板在高支架中部加设一道),剪刀撑的角度为45度,剪刀撑的宽度为4跨立杆宽度,剪刀撑的间距为4跨立杆宽度,斜杆应与脚手架基本件可靠连接,采用搭接接头,搭接长度不低于1m,每个搭接处不少于3个扣件,确保排架的刚度、强度及稳定性。
5)在1/3和2/3直径距离处,需设置纵横垂直交叉共4道剪刀撑,剪刀撑与水平面的角度为45度,剪刀撑的宽度为4跨立杆宽度,剪刀撑的间距为4跨立杆宽度,斜杆应与脚手架基本件可靠连接,采用搭接接头,搭接长度不低于1m,每个搭接处不少于3个扣件,确保排架的刚度、强度及稳定性。
6)须设置连墙点与仓壁可靠连接,小于30平方米设置一个连接点,且竖向高度不大于4米。
7)严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求(架手架立杆的搭设垂直偏差应小于1/300,且不大于75,纵杆的水平偏差小于1/250,且不大于50);确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
8)安全防护要求,
A.安全平网的设置位置为首层离地3.2米,层间网为每10米设置一道,沿架子水平方向满设。
B.操作层必须满铺脚手板,且不能出现探头板。
9)脚手架搭设、拆除及相关安全要求,请严格按照有关施工验收规范进行。
10)施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
3、高支架的计算
+10.1米梁板模板高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):
0.40;纵距(m):
0.40;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;脚手架搭设高度(m):
8.00;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.5;
扣件连接方式:
双扣件,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
楼板浇筑厚度(m):
2.100;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
4.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.300;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
60.00;木方的截面高度(mm):
120.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.000×12.000×12.000/6=144.00cm3;
I=6.000×12.000×12.000×12.000/12=864.00cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=25.000×0.300×2.100=15.750kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.300=0.105kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1=(1.000+4.000)×0.400×0.300=0.600kN;
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(15.750+0.105)=19.026kN/m;
集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN;
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×0.400/4+19.026×0.4002/8=0.465kN.m;
最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+19.026×0.400/2=4.225kN;
截面应力σ=M/w=0.465×106/144.000×103=3.226N/mm2;
方木的计算强度为3.226小13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=0.400×19.026/2+0.840/2=4.225kN;
截面抗剪强度计算值T=3×4225.200/(2×60.000×120.000)=0.880N/mm2;
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
方木的抗剪强度为0.880小于1.300,满足要求!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=15.750+0.105=15.855kN/m;
集中荷载p=0.600kN;
最大变形V=5×15.855×400.0004/(384×9500.000×8640000.00)+
600.000×400.0003/(48×9500.000×8640000.00)=0.074mm;
方木的最大挠度0.074小于400.000/250,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=19.026×0.400+0.840=8.450kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.476kN.m;
最大变形Vmax=0.119mm;
最大支座力Qmax=11.755kN;
截面应力σ=0.476×106/5080.000=93.614N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.755kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×8.000=1.033kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×0.400×0.400=0.056kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×2.100×0.400×0.400=8.400kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=9.489kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+4.000)×0.400×0.400=0.800kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=12.507kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=12.507kN;
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
Lo----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.155;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.100m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m;
Lo/i=2945.250/15.800=186.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;
钢管立杆受压强度计算值;σ=12506.560/(0.207×489.000)=123.555N/mm2;
立杆稳定性计算σ=123.555N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
公式
(2)的计算结果:
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m;
Lo/i=1700.000/15.800=108.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530;
钢管立杆受压强度计算值;σ=12506.560/(0.530×489.000)=48.256N/mm2;
立杆稳定性计算σ=48.256N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)(3)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.700按照表2取值1.014;
公式(3)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.014×(1.500+0.100×2)=2.143m;
Lo/i=2142.683/15.800=136.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.367;
钢管立杆受压强度计算值;σ=12506.560/(0.367×489.000)=69.689N/mm2;
立杆稳定性计算σ=69.689N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
+32.5米梁板模板高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):
0.40;纵距(m):
0.40;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;脚手架搭设高度(m):
22.40;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.5;
扣件连接方式:
双扣件,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
楼板浇筑厚度(m):
1.500;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
4.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.300;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
60.00;木方的截面高度(mm):
120.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.000×12.000×12.000/6=144.00cm3;
I=6.000×12.000×12.000×12.000/12=864.00cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.000×0.300×1.500=11.250kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.300=0.105kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1=(1.000+4.000)×0.400×0.300=0.600kN;
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(11.250+0.105)=13.626kN/m;
集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN;
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×0.400/4+13.626×0.4002/8=0.357kN.m;
最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+13.626×0.400/2=3.145kN;
截面应力σ=M/w=0.357×106/144.000×103=2.476N/mm2;
方木的计算强度为2.476小13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=0.400×13.626/2+0.840/2=3.145kN;
截面抗剪强度计算值T=3×3145.200/(2×60.000×120.000)=0.655N/mm2;
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
方木的抗剪强度为0.655小于1.300,满足要求!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=11.250+0.105=11.355kN/m;
集中荷载p=0.600kN;
最大变形V=5×11.355×400.0004/(384×9500.000×8640000.00)+
600.000×400.0003/(48×9500.000×8640000.00)=0.056mm;
方木的最大挠度0.056小于400.000/250,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=13.626×0.400+0.840=6.290kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.354kN.m;
最大变形Vmax=0.089mm;
最大支座力Qmax=8.750kN;
截面应力σ=0.354×106/5080.000=69.686N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.750kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×22.400=2.892kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×0.400×0.400=0.056kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×1.500×0.400×0.400=6.000kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.948kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+4.000)×0.400×0.400=0.800kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=11.857kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=11.857kN;
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
Lo----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.155;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.100m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m;
Lo/i=2945.250/15.800=186.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;
钢管立杆受压强度计算值;σ=11857.408/(0.207×489.000)=117.141N/mm2;
立杆稳定性计算σ=117.141N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
公式
(2)的计算结果:
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m;
Lo/i=1700.000/15.800=108.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530;
钢管立杆受压强度计算值;σ=11857.408/(0.530×489.000)=45.751N/mm2;
立杆稳定性计算σ=45.751N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)(3)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.700按照表2取值1.062;
公式(3)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.062×(1.500+0.100×2)=2.244m;
Lo/i=2244.112/15.800=142.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.340;
钢管立杆受压强度计算值;σ=11857.408/(0.340×489.000)=71.318N/mm2;
立杆稳定性计算σ=71.318N/mm
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 氧化铝 储仓现浇梁板 施工 专项 方案
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)