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支护
5.1概述
地下工程设计,主要的任务之一就是设计支护结构。
支护设计长时期是依据承受山岩压力、保持岩石稳定不坍塌为准则进行考虑。
60年代后,由于地下工程建设的发展,支护设计才由孤立的考虑支护转移到利用岩石自身作为支护结构的概念上。
但是,由于自然岩体的复杂性,至今对它的了解任然不是十分透彻的,所以目前支护设计任然是按半经验性的方法进行设计,正如《水电站厂房设计规范》提到的两种基本方法——工程类比法和理论计算法。
支护结构的任务是:
发挥岩体的自撑能力保证洞室稳定,确保洞室的设计断面净空,封闭岩石的裂缝,防止漏水以及岩壁壁面的风化等。
它的作用能达到什么程度?
设计合适以否?
完全取决于地质资料的准确程度和设计者对其资料的理解以及运用于设计中的能力。
地下洞室的支护型式按照《水电站厂房设计规范》提法有三种。
即:
1、柔性支护:
有喷混凝土、钢筋网加喷混凝土、砂浆锚杆、预应力灌浆锚杆、预应力锚索等型式。
2、刚性支护:
即现浇注钢筋混凝土结构。
3、复合式支护:
一般情况一次支护采用喷锚结构,二次支护采用现浇注钢筋混凝土结构。
5.2支护原理及支护型式的选择
5.2.1支护原理
洞室开挖使原平衡状态产生应力重分布,围岩稳定即要在应力重分布的情况下使其再达到平衡,显然欲达到再平衡,一是采用加支护结构;二是促成发挥岩体本身的自承能力达到最终平衡。
以往采用厚钢筋混凝土衬砌,显然是不经济的。
1964年奥地利Rabcenicz提出“新奥法(NATM)”,即采用喷锚支护,得到迅速发展,在地下工程中愈来愈多的采用这一喷锚支护。
支护原理见图5-1、5-2所示。
图5-1中曲线1表示围岩在弹塑性阶段,洞室岩壁的径向压应力σr(即支护的压力)与其变形u的关系曲线,此曲线要由开挖洞室现场实测资料点绘求得,一般是不容易做到的。
从理论推导,是假定洞室为圆形(内径r0),洞室围岩为均质弹塑性体,产生的塑性区沿洞周均匀分布,与洞室形状成轴对称的圆形塑性区。
如图5-2所示。
图5.1
图5.2
根据塑性区内微分体的应力平衡条件Fr=0得:
(5-1)
考虑进入塑性区工作的外界条件,按库仑—摩尔强度准则判定,有:
(5-2)
将方程式(5-1)和式(5-2)联立求解,并且注意到
很小,
,
,并且令r=r0,则可求得
(即为维持围岩塑性区平衡,应在洞壁上加的径向压力,也就是支护压力):
(5-3)
式中:
c和
为岩石的粘聚力和内摩擦角;
(5-4)
式(5-3)便是曲线1的理论公式,也就是常称的芬涅尔压力公式。
从图5-1可以看到,若采用支护结构来阻止u变形(u=0),此时σr为最大值(如果按纯重力场假定初始应力场时,则σr=γh,所以在覆盖层较厚的中等或深埋的洞室中,采用钢筋混凝土衬砌型式是不大可能抵抗这一压力的)。
如果允许u产生,σr则不再减小反趋向增大,即当围岩形成较大的松弛区,岩石抗力明显降低,连自重也不能承担,松弛区的岩石压力全作用在支护上,如曲线1的后段—(虚线段)所示。
曲线2反映开挖后施做支护,支护与围岩共同变形,u增加σr也增加,单u发展到一定值,曲线2和曲线1相交,此时围岩压力与支护反力呈最小值相平衡,即变形稳定,这就是柔性喷锚支护型式的优越性所在。
还可以看到:
曲线2反映了支护结构的刚度特性,支护结构的刚度越大,如曲线3所示,则平衡时作用到支护上的压力也越大。
由此可知,不但支护要“及时”施做,与围岩“紧贴”,而且还应有“柔性”,以保证产生足够的变形u和塑性圈,这样变形压力Pi才能减小。
喷混凝土层正是保证了“及时”“紧贴”和“柔性”,所以它的Pi是较小的。
但是Pi随u增大而减小是有限度的。
当u过大时,塑性区是不会无限扩大的,这时岩体反会松动,C、φ值下降,以致形成岩体分离、坍落,对支护产生松散压力,如曲线1后段及曲线4所示。
以往的刚性钢筋混凝土衬砌,由于浇注不及时,衬砌与围岩又没有紧密帖合,不能阻止u的发展,所以以往的衬砌型式所受荷载主要是松散压力,只是在产生松散压力后,衬砌才与围岩贴合,与围岩共同变形才起支护作用,那时Pj”’是较大的。
图5-1的下半部分表示洞壁u与t(时间)的关系。
土上分为三个阶段:
阶段1表示喷锚尚未施工,围岩不受约束,自由地向洞室内空变形,如一直不加支护,变形就一直发展下去,如曲线5所示。
阶段2表示开始进行喷锚支护,由于来自支护的反力,变形增长的速率趋于减小,随着洞室全断面喷锚的逐渐行成,变形的速率越来越小。
阶段3,喷锚完成后,当支护反力与洞壁应力P‘相等,产生平衡,变形就停止了。
尽管柔性喷锚支护型式基本原理是比较清楚的,但是由于天然岩体的复杂性,在主体工程未施工开挖之前,无论怎样详细的做地质工作,都难以确却的掌握岩体结构的全貌,也难以找到一个具有代表性的已施工的工程先例,适用于各地下工程的情况。
只能在主体地下洞室开挖施工后才能实测到围岩变形过程σr~f(u)曲线。
因此,对地下建筑物要预先设计围岩应力是一个较难的课题。
喷锚支护的成败很大程度上是取决于围岩的性状、正确的施工方法,支护结构的刚度以及支护时间等因素,设计带有极大的灵活性,即使完全相同的条件,不同的施工方法也可能导致截然不同的结果,更何况地质条件及围岩性质的复杂性,更难于在施工之前得到准确的原始数据,故初设阶段多采用经验性数据。
5.2.2支护型式的选择
1、由于地下洞室及其自然岩体的变化很大,致使现今仍没有通用的选择支护形式的原则,现根据我国水电站地下工程的设计实践所积累的经验,可总结归纳以下几点经验:
(1)、要根据围岩的性状,特别是节理、裂隙等构造的发育程度和力学性质考虑。
对软弱破碎的节理和裂隙等小构造特发育的围岩,一般情况下还是选用刚性支护,即现浇钢筋混凝土为宜。
对坚硬的围岩,要注意开挖洞室后的应力集中及出现拉应力区的范围和量级大小,关键是考虑选用合适的锚杆或锚索,其他的按常规配套支护设计即可。
(2)、地下水往往是造成不良地质现象(如软化、风化、膨胀以及破裂、坍滑崩塌等)的根源,要考虑对围岩水文地质条件探明程度,排水或堵渗漏措施等,一般围岩中含水采用喷混凝土支护是不容易成功的。
(3)、根据地质测绘提出的资料,设计可结合工程布置及其力学作用,对围岩的工程地质状况作出推测判断及其空间作用(如赤平极射投影方法或简单的有限元分析),形成不稳定的岩块等的可能性和范围,这是与锚杆或锚索的选择直接有关的。
(4)、地下洞室的交叉口处,是受施工开挖,爆破干扰影响最剧烈的地区,一般围岩的松弛破碎圈大,超挖及凹凸度比较严重,结合要达到的设计要求的整齐的断面净空,多数工程是选用现浇钢筋混凝土衬砌交叉口。
(5)、支护型式的成本。
支护是通过施工付诸实践的,施工技术水平直接关系着支护成本预算。
因此选择支护形式要结合施工技术水平,较全面的分析,权衡出既经济又技术合理的支护型式
(6)、支护型式的选择要根据围岩的地质条件,使用要求,施工条件,材料及造价等因素综合分析比较选定。
但一般情况下还是尽量选用喷锚支护,因为喷锚支护有利于发挥围岩的自承能力,有排水防潮措施易于实现等明显优点。
2、实践证明,喷锚支护不仅具有施工工艺简单、节省钢木材、成本低等优点,而其具有支护及时、稳定洞壁围岩等特点,是地下工程开挖的有效支护方法。
与其他支撑方法相比,喷锚支护有以下优点:
(1)、工程造价低
、永久性喷锚支护用喷锚支护作为永久性支护结构,可显著减小混凝土的衬砌厚度,相应地减少了工程开挖量。
、临时性喷锚支护临时性喷锚支护与钢木支撑相比,不仅能加快工程进度,而且还节约大量的钢材和木材。
(2)、质量好,施工安全
喷锚支护的质量一般情况下都比较好,加入适当的速凝剂后,早期强度较高,一般没有脱落和坍塌现象发生。
(3)施工进度快
喷锚支护的施工工艺简单,操作方便,省去了立模、拆模、混凝土浇筑以及回填灌浆等工序。
因此,可缩短工期,加快施工进度。
5.3喷锚支护参数的计算
喷锚参数的计算方法有很多种,根据其作用情况的不同,有以下几种计算方法:
1、锚杆对块状围岩的支护作用
地下洞室顶拱或边墙,由于节理裂隙的切割形成不稳定块体,用锚杆将它悬吊在稳定围岩上,这时锚杆受到拉力和剪力的作用。
根据力多边形,按正弦定理,即可求得锚杆所受的拉力和剪力的作用。
(5-5)
所以Q=Wsinβ/sinα(5-6)
N=Wsin(α-β)/sinα(5-7)
式中:
W—不稳定块体的重量(N);
α—锚杆与裂隙面的夹角(0);
β—锚杆与铅直线夹角(0);
N、Q—锚杆所受的拉力和剪力(MPa)。
根据锚杆所受的拉力和剪力就可以求得锚杆的截面积。
2、喷混凝土防止危石塌落的能力
地下洞室可单独采用喷混凝土作为支护结构。
对喷射混凝土,一方面要校核冲切强度,同时要校核喷混凝土与岩石表面的拉应力,是否会被撕开。
喷混凝土按冲击破坏校核时,其厚度按下式计算。
(5-8)
式中:
h—喷混凝土厚度(m);
K—安全系数,≥2;
W—不稳定岩块的重量(N);
l—不稳定岩块与洞壁交线的周长(m);
Rl—喷混凝土层的抗拉强度,可近似取混凝土抗拉设计强度(MPa)。
3、按撕开作用计算喷混凝土层厚度。
喷混凝土在不稳定岩块的作用下,喷混凝土与稳定岩块之间产生拉应力,当最大拉应力大于喷混凝土层的计算粘结强度时,喷层在该处会被撕开。
为防止粘结破坏所需的喷层厚度按下式计算:
(5-9)
式中:
Rlu—喷层与岩面间的设计粘结强度(MPa);
K—岩层弹性拉伸系数,比一般的岩石弹性抗力系数K0小,近似取K=0.5K0;
h—喷射混凝土厚度(m);
E—喷混凝土层的弹性模量(MPa);
W—不稳定岩块的重量(N);
l—不稳定岩块与洞壁交线的周长(m)。
4、锚杆的组合梁作用
层状围岩的顶板,每一层岩石就象一根梁似的,在没有设置锚杆前,各层“岩石梁”的弯曲是各自独立进行的,并在每一根“岩石梁”的下缘产生拉应力。
设置锚杆后,阻止了“岩石梁”之间的层面错动,“岩石梁”的抗弯刚度增大,从而提高了承载能力。
5、RQD法
挪威N·巴顿的按岩体性质综合指标Q确定喷锚支护参数,实践证明是可行的。
岩体综合指标按下式计算:
(5-10)
RQD称为岩石质量指标,即大于10cm的岩芯,占全部岩芯的百分数。
它是地质钻探时对岩芯复原完整率的一种评定标准。
如果无适宜的岩芯时,可以按单位体积内的节理总数Jv来估算RQD。
RQD=115-3.3Jv(5-11)
当Jv<4.5时,采用RQD=100。
Jn是反映岩体中节理面组数的系数。
显然,当RQD相同,但节理组数不同的岩体,其稳定性也不同,节理组数多的岩体稳定性差。
Jr为节理面粗糙系数,它反应了结构面的粗糙程度,节理面粗糙或凸凹不平、起伏的岩体较光滑平整的岩体,稳定性要好些。
Ja为节理蜕化系数,它反映了结构面蜕化变质及充填情况。
Jr/Ja反映了结构面的抗剪能力,当岩体中存在几组节理面时,应该选用不利于稳定的节理面的Jr/Ja值。
Jw是反映水文地质情况的系数。
岩体中含水时,将降低岩体的抗剪强度,影响围岩的稳定值。
SRF是应力折减系数,反映岩体中软弱带影响、洞室埋深、初始地应力、岩块强度、岩石化学膨胀性及塑性变形特征。
为了确定喷锚支护系数,还要引入一个换算尺寸De:
(5-12)
ESR按地下工程的使用要求及重要性确定的系数,称“开挖支护比”。
求得具体工程的岩石综合指标Q和换算尺寸
后,即可按图或表确定喷锚支护参数。
上面是按Q值确定顶拱喷锚支护参数的方法,但对于边墙支护和二次支护的Q值确定还应指出下面两点:
(1)、如果Q值较高时,边墙岩体的稳定性较拱顶部有利,所以在确定边墙支护时,可适当提高岩体综合指标Q值,当Q>10时,可提高到5Q;0.1<Q<10时,可提高到2.5Q;当Q<0.1时,边墙的稳定性并不比拱顶部高,仍采用Q值;在软弱围岩洞室的边墙支护应比拱部强些,应将原有的Q值乘以小于1的系数。
(2)、有时洞室采用两次支护,如果一次支护后,洞室已基本稳定,则在设计二次支护时,可将Q值提高到5Q,将ESR值提高到1.5ESR。
锚杆锚固于岩石深度按下式计算:
(5-13)
式中:
B—洞室的宽度或高度。
N·巴顿还提出了估算作用于顶拱的岩石压力为:
(5-14)
作用于边墙上的岩石压力仍按上式计算,只是应采用边墙的Q值。
首先根据地质勘探资料、洞室尺寸,参照已建工程,并进行简单计算,初步确定喷锚支护参数。
待洞室掘进后,收集实际的地质资料,并通过施工量测手段,以获得围岩内变形、锚杆应力和喷混凝土层应力,如果变形和应力在允许范围内,说明喷锚支护参数选择得恰当,否则要调整锚杆的长度和密度或变更喷混凝土的厚度,直至达到要求为止。
6、本次设计采用乌江渡水电站的计算方法来求解喷锚支护参数。
(1)、用修正后的芬纳公式求出衬砌抗力Pi
(5-15)
式中:
R—塑性圈半径,一般为
(m);
C,
—分别为围岩的粘聚力和内摩擦角(MPa)、(0);
P0—初始应力(MPa);
—洞室半径(m)。
(2)、喷射混凝土的计算厚度
(5-16)
式中:
Pi—维持洞室岩石在以半径R0的范围之内达到塑性平衡而需要施加在
洞壁上的劲向力;
—喷层的抗剪强度,一般取抗压强度的0.2;
—剪切面与隧洞中心线的夹角,取230。
(3)、松弛区半径R0
(5-17)
(4)、锚杆长度L和间距a
L=h松+30d(5-18)
式中:
h松—松弛圈厚度,h松=R0-r0;
d—锚杆直径。
(5-19)
式中:
K—安全系数;
—锚杆抗拉强度;
—岩层的单位容重。
5.4用工程类比法确定锚杆支护参数
目前,喷锚支护设计(包括喷混厚度、钢丝网直径和网格大小,锚杆直径、长度、间距及其布置方式等)是以工程类比法为主。
《水电站厂房设计规范》及《水利水电地下工程喷锚支护施工技术规范》都明确规定:
工程类比法为主,同时根据不同的设计阶段可采用有限元方法计算,或利用监控量测资料反馈复核计算。
目前,支护设计最基本的特点是采用工程类比法,不进行精确的计算。
所谓“工程类比法”就是根据洞室的地质条件、几何尺寸、使用要求及重要性,参照条件相似的已建工程,来确定喷锚支护参数。
按照上节公式进行计算,其结果各异,差别较大。
所以仅仅依靠这些简单的计算公式,还不足以确定实际工程中的喷锚支护参数。
首先是因为在计算中要把错综复杂的围岩条件简化为一种计算模型,如各向同性均匀弹性体,弹塑性体,块体。
组合梁及承载拱等。
但是实际的地质条件是千变万化的,很难与确定的计算模型完全吻合,其结果与实际情况也会相差甚远。
其次是岩体的物理力学指标很难确定,如进行块体平衡计算中的c、φ值及挤压应力就比较难确定,起计算结果当然就不准确了。
地应力的大小、方向也较难确定,尤其是主变洞比较长,要将各种地质情况的c、φ值以及地应力都获得,要花费很大的人力物力。
基于以上原因,此次设计类比龙滩工程实际,确定喷锚支护参数如下:
顶拱:
前10m锚杆Φ25@1500×1500,L=5000/7000,交错布置,挂Φ4@100×100钢丝网喷聚丙烯微纤维砼150mm
上游边墙:
锚杆Φ28@1500×1500,L=7000,矩形布置,挂Φ4@100×100钢丝网喷聚丙烯微纤维砼150mm
下游边墙:
锚杆Φ25/Φ28@1500×1500,L=4500/8000,交错布置,与尾水调压井间用1200KN,L=32m对穿预应力锚索@3000×3000相连,挂Φ4@100×100钢丝网喷聚丙烯微纤维砼150mm。
对于局部不稳定顶块体,采用打随机锚杆的局部加强支护。
到此,可以看出,计算的支护参数和用工程类比法确定的支护参数比较接近,考虑到计算中的理论公式未考虑围岩的完整性、不良地质缺陷的影响、地下水及周围洞室群的影响,以工程类比法所确定参数作为本次设计的支护参数。
5.5对喷锚材料的要求
5.5.1锚杆
系统锚杆采用砂浆锚杆,锚杆采用20MnSi螺纹钢筋。
锚杆施工采用先注浆后插锚杆法施施工均采用锚杆台车或手风钻钻孔,锚杆在钢筋加工厂按设计长度制作成型,注浆采用锚杆注浆机进行。
锚杆的材料选用符合设计要求的Ⅱ级螺纹钢筋。
注浆锚杆所用水泥采用强度等级不低于32.5Mpa的普通硅酸盐水泥。
系统锚杆的孔轴方向则按垂直于开挖面钻孔,局部加固锚杆的孔轴方向与可能滑移面的倾向相反,应与滑移面的交角大于45°,
主变室所采用的锚杆为Ⅱ级20MnSi螺纹钢筋,直径有25mm、28mm两种。
锚杆杆体应采用无锈、顺直的整根钢筋加工,不得采用焊接。
杆体端部的丝口必须严格按设计要求精细加工。
加工好的杆体须按规范要求进行检查验收,验收合格的杆体应有规划地存放好。
水泥从专业厂家购买并经多次现场试验,本工程选用河南巩仪的8604K3型速凝水泥卷和M1型缓凝水泥卷或水电11局的SH-0(SH-2)型速凝水泥卷及SH-3型缓凝水泥卷。
缓凝水泥卷亦可用自配的缓凝砂浆代替,经试验确定缓凝砂浆配合比为水:
水泥:
砂=0.25:
1:
1,JM-Ⅱ型缓凝剂掺量为0.6%,砂浆稠度为6~9cm。
5.5.2喷射混凝土
主变室喷混采用先喷聚丙烯微纤维砼,加锚后再挂钢筋网喷聚丙烯微纤维砼相结合的方法,对材料要求如下:
水泥:
使用强度等级不低于42.5MPa的普通硅酸盐水泥;当有特殊要求时经监理工程师批准也可采用特种水泥。
骨料:
细骨料采用质地坚硬的粗、中砂,细度模数宜大于2.5,含水率控制在5%~7%;粗骨料采用坚硬的卵石或碎石,粒径不大于15mm;所用喷射混凝土的骨料级配应满足表5.1的要求。
表5.1喷射混凝土骨料级配表
项目
通过各种筛径的累计重量百分数(%)
0.6mm
1.2mm
2.5mm
5mm
10mm
15mm
优
17~22
23~32
35~43
50~60
73~82
100
良
13~31
18~41
26~54
40~70
62~90
100
水:
满足混凝土拌和用水要求。
外加剂:
选用的速凝剂质量满足施工图纸规定要求,并有生产厂家的质量证明,拟选用ZC-2粘稠型速凝剂,掺量3~4%,初凝时间不大于5min,终凝时间不大于10min,并使喷射混凝土在24h之内强度15Mpa,选用的外加剂品种及掺量由试验确定并经监理工程师批准后使用。
钢筋网:
采用屈服强度不低于240MPa的热轧Ⅰ级光面钢筋网。
挂网施工:
除设计图纸要求的支护Ⅰ区为素喷混凝土外,其他支护区及监理工程师指定的需挂钢筋网的部位,在喷射第一层混凝土后挂钢筋网。
钢筋网的间距及钢筋直径满足设计图纸要求,人工在脚手架上挂铺,利用锚杆头点焊固定,中间用膨胀螺栓加密固定,使钢筋网紧贴已喷混凝土面,网间用铅丝扎牢。
钢筋网铺设完成后,再行喷射第二层混凝土至设计要求厚度。
喷射顺序:
先边墙、后顶拱顺序进行。
一般按3~5cm厚一层分层施喷,每层喷砼在前一层喷砼终凝后30min左右进行,若终凝后1h以上再喷,则用高压水冲洗前一层喷射砼面。
对不平部位先喷凹处,最后找平。
钢纤维:
上海贝卡特公司生产的“佳密克丝”钢纤维,施工掺量为48kg/m3。
喷普通砼所用材料有:
水泥、砂石骨料、水和外加剂。
本工程喷砼采用的水泥为柳州产“鱼峰牌”P.O42.5水泥。
该水泥是经监理和业主批准了的可用于龙滩主体工程的水泥品牌。
砂料粒径为0-5mm;骨料为瓜米石,粒径5-10mm。
拌和用水为不含有害矿物和污渍的清水。
本工程采用左岸El.380和El.330水池供水,此水为生产用水。
喷砼采用的外加剂有减水剂和速凝剂。
减水剂在拌砼时添加(干拌时采用粉末状态);速凝剂在喷射现场由专门的速凝剂泵添加。
所有原材料都必须是经业主和监理批准、进场验收合格的产品,否则不能使用。
原材料必须有足够的储备量。
喷砼前,要对原材料的储备量进行核实,根据原材料的实际储量重新确定喷射面积。
用钢筋或锚杆按约3.0x3.0m的间距作好喷砼厚度标记;
湿喷法是指砼在进入喷机的料斗前,已由拌和站或其它拌制设备按设计配合比拌成了熟料,喷射时只需在喷头处压入速凝剂即可。
湿喷法又分为两类:
采用压缩空气输送砼的稀流输送式与采用活塞或蜗杆泵输送砼的稠流输送式。
由于稀流输送式有喷射量不均匀,不利于拌合速凝剂,喷嘴处易形成高负压及耗气量大等诸多因素,因此一般不采用稀流输送式。
干喷法是指砼拌合物在进入喷机的料斗前,先由拌和站或其它拌制设备按设计配合比(采用粉末状减水剂)拌成生料,喷射时在喷嘴处(或附近)才压入拌和水及液态速凝剂。
为了减少施工中粉尘量,拌砼时适量加些水,控制含水量在3-6%。
湿喷与干喷各有优缺点:
干喷法机动灵活,设备便宜,干喷料运输距离远,储存时间较长,干喷砼的水灰比相对较小,易获得较高的砼强度,但干喷法回弹量大,用水量控制较严,且易产生粉尘;湿喷法生产效率高,回弹小,粉尘少,技术要求低,用气量小(仅为干喷的1/3),但设备昂贵,湿拌料得及时使用,水灰比大(0.5以上),喷完后设备清洗时间较长。
基于上述的比较,当喷砼施工具有即时性、周期性和间歇性时,只能采用干喷法;当工作面不需及时支护,且面积较大时(至少10m²),为节省因回弹造成的原料消耗及能量消耗,建议选用湿喷法。
由于干喷混凝土粉尘大,因此地下工程不宜采用干法喷射混凝土。
刚喷的砼有一定流动性,一次喷射的厚度须进行控制。
一般垂直边墙为6~8cm,拱顶4~6cm,斜坡面可适当加厚。
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