高支模专项施工方案.docx
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高支模专项施工方案.docx
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高支模专项施工方案
高支模专项施工方案
1工程概况
混凝土模板支撑工程属于危险性较大的分项工程有:
搭设高度5m及以上;搭设跨度10m及以上;施工总荷载10kN/m2及以上;集中线荷载15kN/m及以上;高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。
本工程高支模主要是集中线荷载15kN/m及以上的模板支设和搭设高度5m及以上的模板支设(其中搭设高度8m及以上的模板支设和集中线荷载20kN/m及以上的模板支设属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程,必须组织专家进行方案论证),具体区域如下:
表1-1集中线荷载15KN/m及以上高支模区域统计表
部位
梁截面尺寸(mm)
顺梁方向线荷载(KN/m)
地下室负一层
(9~11轴交1/OA~H轴)
500×1590
19.86
600×1400
21
500×1200
15
400×1590
15.9
地下室负一层
(2~4轴交P~Q轴)
600×1000
15
地下室顶板
(1~3轴/OA~A轴)
600×1100
16.5
地下室顶板
(7~10轴/A~E轴)
1300×1800
58.5
600×1000
15
裙楼二层
(4~5轴/N~P轴)
(7~8轴/N~P轴)
400×1800
18
表1-2搭设高度5m及以上高支模区域统计表
部位
搭设高度(m)
搭设区域板厚(mm)
主要梁截面尺寸(mm)
裙楼七层梁板
5.90,5.88,5.85等
100,120,150
300×1000,400×1000,400×1200等
裙楼三层梁板
(1/F~J轴交2~3轴二层梁板留空区域)
9.1,9.08,8.5等
100,120
300×600,300×700,400×850等
2施工准备
(1)材料准备
1)钢管:
采用外径48.3mm,壁厚3.6mm的Q235钢材质的焊接钢管,其钢材质量应符合现行国家标准《碳毒结构钢》(GB/T700)中Q235级钢的规定,有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。
2)扣件:
扣件采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷,扣件与钢管要接触良好。
3)模板材料:
18厚覆膜模板
4)木枋:
100×50、100×100木枋
为了保证整个高支模支撑架体的安全,用于搭设支撑架体的钢管、扣件等支构配件进场时必须具备原材质量合格证明书或相关的质量验收合格记录,并经各方验收合格后,方准用于现场高支模支撑架体的搭设。
(2)作业准备
高支模施工前,必须对操作人员进行详细的安全技术交底,交底必须以书面的形式进行,对搭设的重难点及注意事项进行详细的说明,书面交底上必须有交底人和被交底人的签字。
3施工方法
非高支模区域模板支设及支撑体系施工方法详见模板工程施工方案,此处主要详细说明大截面梁模板支设方法及高度超过5m的梁板模板支设方法。
(1)大截面梁模板支设方法
1)立杆及横杆搭设形式
采用扣件式钢管脚手架作为梁板支撑架,立杆纵、横间距800mm,横杆步距1600mm,并在架体顶部设置扫天杆,采用φ48.3×3.6mm钢管搭设,立杆顶部配500mm或600mm长可调顶撑(出头长度不大于200mm),底部距楼板面200mm设置纵横扫地杆。
高支模区域的梁底小横杆采用单钢管支撑,间距1000mm,混凝土梁底小横杆下及板横杆下应设置双扣件抗滑移,搭设时应拉线定位,做到横平竖直。
当梁宽大于500mm小于等于1000mm时,梁下中部设置单立杆支撑,当梁宽大于1000mm时,梁下均布设置两根立杆支撑,立杆间距、步距与高支模满堂架一致;若该区域梁属于大荷载,大截面梁时,按照大截面、大跨度梁支模支撑形式。
高支模部位满堂架与周边结构满堂架用横杆连接,连接长度不小于一跨。
2)梁模板支设
梁模板采用18厚覆膜模板、底模木方间距200mm,侧模木方间距300mm,梁高大于等600mm时,梁侧设置一道对拉螺杆加固,顺梁方向间距450mm。
同时,梁底增设步步紧铁卡进行梁底加固,步步紧铁卡沿梁长方向@300设置一道,楼板模板采用18厚覆木模板,50×100mm或100mm×100mm木枋,间距300mm。
同时,对跨度大于4m的梁,必须按照设计说明要求,按照3L/1000起拱(L为跨度)。
3)剪刀撑搭设
①满堂支撑架应在架体外侧四周及内部纵、横向每隔5m~8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑,宽度应为5~8m。
②竖向剪刀撑应与地面顶紧,竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°~60°。
图3-1大截面梁模板支撑示意图
(2)搭设高度超过5m梁板模板支设方法
1)立杆及横杆搭设形式
采用扣件式钢管脚手架作为梁板支撑架,立杆纵、横间距800mm,横杆步距1600mm,并在架体顶部设置扫天杆,采用φ48.3×3.6mm钢管搭设,立杆顶部配500mm或600mm长可调顶撑(出头长度不大于200mm),底部距楼板面200mm设置纵横扫地杆。
高支模区域的梁底小横杆采用单钢管支撑,间距1000mm,混凝土梁底小横杆下及板横杆下应设置双扣件抗滑移,搭设时应拉线定位,做到横平竖直。
当梁宽大于500mm小于等于1000mm时,梁下中部设置单立杆支撑,当梁宽大于1000mm时,梁下均布设置两根立杆支撑,立杆间距、步距与高支模满堂架一致;若该区域梁属于大荷载,大截面梁时,按照大截面、大跨度梁支模支撑形式。
高支模部位满堂架与周边结构满堂架用横杆连接,连接长度不小于一跨。
2)梁模板
梁模板采用18厚覆膜模板、底模木方间距200mm,侧模木方间距300mm,梁高大于等600mm时,梁侧设置一道对拉螺杆加固,顺梁方向间距450mm。
同时,梁底增设步步紧铁卡进行梁底加固,步步紧铁卡沿梁长方向@300设置一道。
3)板模板
楼板模板采用18厚覆木模板,50×100mm或100mm×100mm木枋,间距300mm。
同时,对跨度大于4m的梁,必须按照设计说明要求,按照3L/1000起拱(L为跨度)。
4)剪刀撑搭设
①满堂支撑架应在架体外侧四周及内部纵、横向每隔5m~8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑,宽度应为5~8m。
②上述高支模区域的满堂支撑架体高度均大于5m,还应在高支模架体区域的底部、中部及顶部加设一道水平剪刀撑,其中底部水平剪刀撑设置在扫地杆处,顶部水平剪刀撑设置在竖向剪刀撑顶部交点平面,中间的水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面布置,且与底部及顶部的水平剪刀撑间距不大于8m。
同时,高支模满堂支撑架要设置连墙件与建筑结构进行刚性连接。
竖向剪刀撑应与地面顶紧,竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°~60°。
图3-2层高超过5m高支模区域模板支设示意图(有梁区域)
图3-3层高超过5m高支模区域模板支设示意图(无梁区域)
4支撑体系搭设注意事项
(1)纵向水平杆的对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
图3-4纵向水平杆对接接头布置示意图
(2)主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除,主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
(3)立杆接长必须采用对接扣件连接,严禁搭接。
立杆的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不得设置在同步内,且不同步的两个相邻接头在竖直方向错开的距离不小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
(4)脚手架立杆底部不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边皮的距离不应小于500mm。
如下图所示:
图3-5纵横向扫地杆构造示意图
(5)立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应不大于0.5m。
(6)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接,采用搭接时,其搭接长度不应小于1m,并应采用不少于2个旋转扣件固定。
同时,剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。
(7)满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过200mm,插入立杆内的长度不得大于150mm。
5施工安全技术措施
(1)模板拆除要求
1)为保证施工安全,模板拆除前必须报送《模板拆除申请表》,经项目部、监理及建管单位签字同意后,方可拆除。
拆除条件必须符合规范要求。
2)脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时,方可拆除。
3)拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。
4)拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。
(2)架体搭设安全措施
1)脚手架搭设前,应按《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。
2)对钢管架、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格的钢管架、配件。
3)搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。
4)不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。
5)脚手架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,不得从两端向中间进行,以免结合处错位,难于连接。
6)可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。
7)模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收,合格后方准使用。
8)泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。
9)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
(3)预防坍塌事故的安全措施
1)模板作业前,应由项目经理组织有关部门验收,经验收合格签字后,方可作业。
2)模板作业时,不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管作立柱。
支撑立柱基础应牢固。
斜支撑和立柱应牢固拉接,形成整体。
3)模板作业时,指定专人指挥、监护,出现位移时,必须立即停止施工,将作业人员撤离作业现场,待险情排除后,方可作业。
4)装钉楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要稳妥放置,以防坍塌事故发生。
5)安装外围柱模板、梁、板模板,应先搭设脚手架,并挂好安全网,脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.2m。
6)拆模间歇时,应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落、倒塌伤人。
(4)施工现场安全生产交底
1)施工现场安全生产交底,须项目安全总监、施工工长签字,然后向作业班组交底,并要求所有班组人员汇签,以加强每个人的责任心和自律,起到安全交底的作用,让工作落到实处,交底具体内容如下:
2)国家劳动保护、安全生产、消防工作的各类法规、条例、规定,以及项目上制定的安全生产制度和规定。
3)个人安全防护用品的正确穿、戴和使用,以及各种消防器材的使用方法。
4)介绍现场的平面布置图、消防布置图、安全通道布置图等,以便出现紧急事故时,人员及时疏散。
5)根据施工人员的工种不同,进行专项的安全技术交底。
各工段长根据工程进展情况,根据施工工序的改变,编制专项安全技术方案,并负责向所属人员进行交底。
未经交底人员一律不准上岗。
(5)安全生产检查
项目上成立以项目经理为组长,各部门负责人为组员的检查组。
在高支模施工期间,严格落实好高支模架体的自检、项目检、监理、业主联合检、公司检等相关程序的落实。
搭设劳务班组要每天做好对满堂支撑架体的检查,工程部监督,项目各部门的项目检查要保证每周不少于两次,业主、监理及施工单位的联合检查要保证每周不少于一次,公司检查要保证搭设初始及搭设完成后的至少两次检查。
对检查出来存在安全隐患的或未按照方案要求执行的,做好记录,立即制定整改措施,定人、定时的完成整改,并进行复查。
6计算书
(1)最大支设高度处板模板安全验算
本工程板模板最大支设高度为9.1m,该区域最大板厚为120mm,验算时保守计算,钢管规格选用Φ48.0×3.0,验算过程如下:
1)参数信息
①模板支架参数
横向间距或排距(m):
0.80;纵距(m):
0.80;步距(m):
1.60;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;模板支架搭设高度(m):
9.10;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.0;板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
单扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:
0.75;
②荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.500;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
③材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;木方的间隔距离(mm):
250.000;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;木方的截面高度(mm):
100.00;
④楼板参数
楼板的计算厚度(mm):
120.00;
2)模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80×1.82/6=43.2cm3;
I=80×1.83/12=38.88cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
图6-1面板计算简图
①荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25.5×0.12×0.8+0.5×0.8=2.848kN/m;
活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×0.8=0.8kN/m;
②强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:
q=1.2×2.848+1.4×0.8=4.538kN/m
最大弯矩M=0.1×4.538×2502=28360N·m;
面板最大应力计算值σ=M/W=28360/43200=0.656N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为0.656N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
③挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=2.848kN/m
面板最大挠度计算值:
ν=0.677×2.848×2504/(100×9500×38.88×104)=0.02mm;
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm;
面板的最大挠度计算值0.02mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
3)模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3;
I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4;
图6-2方木楞计算简图
①荷载的计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25.5×0.25×0.12+0.5×0.25=0.89kN/m;
活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×0.25=0.25kN/m;
②强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.89+1.4×0.25=1.418kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.418×0.82=0.091kN·m;
方木最大应力计算值σ=M/W=0.091×106/83333.33=1.089N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为1.089N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
③抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×1.418×0.8=0.681kN;
方木受剪应力计算值τ=3×0.681×103/(2×50×100)=0.204N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.204N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
④挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=0.89kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×0.89×8004/(100×9000×4166666.667)=0.066mm;
最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm;
方木的最大挠度计算值0.066mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!
4)木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.361kN;
图6-3支撑钢管计算简图
图6-4支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
图6-5支撑钢管计算变形图(mm)
图6-6支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.366kN·m;
最大变形Vmax=0.707mm;
最大支座力Qmax=4.831kN;
最大应力σ=366109.875/4490=81.539N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值81.539N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为0.707mm小于800/150与10mm,满足要求!
5)扣件抗滑移的计算
按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.831kN;
R<6.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
6)模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
①静荷载标准值包括以下内容
脚手架的自重(kN):
NG1=0.134×9.1=1.219kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
模板的自重(kN):
NG2=0.5×0.8×0.8=0.32kN;
钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.5×0.12×0.8×0.8=1.958kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.498kN;
②活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1+2)×0.8×0.8=1.92kN;
③不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=6.885kN;
7)立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=6.885kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ----钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
按下式计算:
l0=h+2a=1.6+0.1×2=1.8m;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
l0/i=1800/15.9=113;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496;
钢管立杆的最大应力计算值;σ=6885.36/(0.496×424)=32.74N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=32.74N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算
l0=k1k2(h+2a)=1.163×1.017×(1.6+0.1×2)=2.129m;
k1--计算长度附加系数按照表取值1.163;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.8按照表取值1.017;
Lo/i=2128.988/15.9=134;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376;
钢管立杆的最大应力计算值;σ=6885.36/(0.376×424)=43.189N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=43.189N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2)最大支设高度处大截面梁模板安全验算
本工程模板最大支设高度为9.1m,该区域内最大梁截面尺寸为400×850mm,验算时保守计算,钢管规格选用Φ48.0×3.0,验算过程如下:
1)参数信息
①模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.40;梁截面高度D(m):
0.85;
混凝土板厚度(mm):
120.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.60;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
0.80;
梁支撑架搭设高度H(m):
9.10;梁两侧立杆间距(m):
1.50;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
1;
采用的钢管类型为Φ48×3;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.75;
②荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;模板自重(kN/m2):
0.50;钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
17.8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
③材料参数
木材品种:
柏木;木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板材质:
胶合面板;面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
④梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
100.0;梁底方木截面高度h(mm):
100.0;
梁底纵向支撑根数:
3;
⑤梁侧模板参数
主楞间距(mm):
250;次楞根数:
3;
主楞竖向支撑点数量:
2;
固定支撑水平间距(mm):
300;
竖向支撑点到梁底距离依次是:
100mm,400mm;
主楞材料:
圆钢管;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
3.00;
主楞合并根数:
2;
次楞材料:
木方;
宽度(mm):
100.00;高度(mm):
100.00;
2)梁侧模板荷载计算
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.800m;
β1--外
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- 高支模 专项 施工 方案
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