塔吊基础方案QZT80A.docx
- 文档编号:30030107
- 上传时间:2023-08-04
- 格式:DOCX
- 页数:13
- 大小:47.07KB
塔吊基础方案QZT80A.docx
《塔吊基础方案QZT80A.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《塔吊基础方案QZT80A.docx(13页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
塔吊基础方案QZT80A
苏州吴江区蓝光•天悦城花园项目工程
塔吊基础施工方案
浙江宝业建设集团有限公司
2014、12
一、编制依据
由苏州市民用建筑设计有限责任公司提供的地质报告
由建设单位提供的苏州设计研究院股份有限公司的施工图
引用现行国家规范及行业标准
国家标准《建筑基坑工程技术规范》JGJ120-2012
国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
国家标准《建筑地基处理技术规范》JGJ120-2012
国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50204-2004
行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2003
二、工程概况
工程名称:
蓝光•天悦城花园项目工程
建设单位:
苏州蓝光置业有限公司
设计单位:
苏州设计研究院股份有限公司
勘察单位:
苏州市民用建筑设计有限责任公司
监理单位:
吴江新世纪工程项目管理咨询有限公司
总承包单位:
浙江宝业建设集团有限公司
本工程位于苏州吴江区松陵镇,东至本项目二期、南至高新路、西至秋枫街、北至本项目二期,总建筑面积:
70539.27㎡。
本工程为大型住宅小区一期工程,项目包括10幢高层住宅、其中4幢(22~33层)高层住宅、6幢小高层住宅(7-8层)、1幢地下车库(地下1层)、2项公建配套附属用房(1层),共13项单体组成,其中地下车库分为人防区和非人防区。
各单体建筑面积如下表所示:
项次
单项
名称
建筑面积(M2)
层数/层高
高度
桩顶标高
地上
地下
1
3号楼
3693.74
8
24.45
-6.05
2
5号楼
3686.12
8
24.45
-6.05
3
6号楼
9573.97
22
65.90
-6.20
4
8号楼
5499.98
8
24.45
-6.05
5
9号楼
3686.12
8
24.45
-6.05
6
10号楼
12528.62
28
83.30
7
13号楼
3686.12
8
24.45
-6.05
8
15号楼
14792.28
33
97.80
-5.75
9
21号楼
3171.37
7
21.45
-3.8
10
22号楼
10220.95
23
68.80
-4.7
11
2#变电站
1
12
3#开关站
1
13
地下车库
24669.54
-1
-
-6.05
结构层次:
框架剪力墙结构7~33层。
±0.000相当于绝对标高+4.00m,自然地面标高为3.55m。
三、工程地质概况
根据苏州市民用建筑设计有限责任公司提供的地质勘察报告,土质情况如下:
桩基设计参数
土层编号
土层名称
预制桩(预应力管桩)
钻孔灌注桩
抗拔系数λi
qsik
(kPa)
qpk
(kPa)
qsik
(kPa)
qpk
(kPa)
②
粘土
70
65
0.75
③
粉质粘土
55
50
0.70
④
粉质粘土
40
35
0.70
⑤
粉土
50
40
0.65
⑥-1
粉质粘土
40
750
35
0.70
⑥-2
粉质粘土
35
650
30
0.70
⑦
粘土
75
2800
70
0.75
⑧
粉质粘土
65
2600
60
0.70
⑨
粉土
60
900
⑩
粉砂
70
1100
四、塔吊选型及布置方案
本工程待建建筑物单体较多,垂直运输工作量较大,根据现场平面布置布设7台QZT80A塔吊(80T·M),分别布置在:
1号塔吊紧靠22号楼;2号塔吊紧靠15号楼;3号塔吊紧靠6号楼;4号塔吊紧靠5号楼;5号塔吊紧靠13号楼,6号塔吊紧靠8号楼。
塔吊基础采取桩+承台形式。
承台基础桩采用四根工程桩,采用PHC500(110)AB-20(二节桩10米-10米),桩身混凝土强度等级C80。
塔吊承台基础主筋配筋为HRB400钢筋,上下各24根φ25双向双层钢筋,架立筋为φ14mm@500mm(HRB400),具体位置见附图。
塔吊编号
塔吊基础承台
基础桩型
承台砼等级
桩顶标高
塔吊臂长
1号塔吊(22#)
5300*5300*1350
PHC500110AB-20(二节桩10米-10米)
桩间距为3900mm、3850mm。
C35
-5.1
55米
2号塔吊(15#)
-5.65
55米
3号塔吊(6#)
-7.4
42.5米
4号塔吊(3#)
-7.4
47.5米
5号塔吊(13#)
-7.4
45米
6号塔吊(8#)
-7.4
55米
QZT80A塔吊基础荷载参数:
荷载状况
基础荷载
Fv(KN)
Fh(KN)
M(KN.M)
T(KN.M)
工作状态
568.1
18.9
1718
303
非工作状态
490
74
1712
0
五、限载设置
塔吊最大起吊荷载均限制为4T。
六、塔吊基础施工技术措施
1)、施工流程:
桩基础定位、放线—→施工塔吊桩基础—→基础承台放线定位—→土方1:
1.5放坡开挖—→破桩,浇筑基础垫层砼—→铺设钢筋网及联系筋,定位、焊接塔吊标准节—→制作基础模板—→施工基础砼。
2)、桩基施工:
静压沉桩,具体施工措施详见已审批的《桩基施工专项方案》
3)、基础模板施工:
挖土至基础底标高后,按塔吊基础图尺寸现场定位放样,放出基础的灰线。
在砼基础位置底部施工混凝土垫层作为底模,底模宽度须大于支撑截面宽每边100~150mm,并且标高一致,表面平整,下方土层密实。
砼基础侧模用九夹板木模,外加Φ48钢管围檩,并在基础高度1/2处穿Φ16对拉螺栓固定。
4)、基础钢筋工程:
主筋连接采用搭接焊,单面焊10d,双面焊5d,接头在同一断面处数量不超过50%,并错开35d。
钢筋伸入支座的锚固长度不小于40d。
钢筋接头留置在受力较小处。
塔吊桩钢筋锚入基础必须确保其锚固长度,并成45度角。
钢筋遇标准节时,应尽量穿过去,标准节应在钢筋上固定牢固。
预应力混凝土管桩桩顶与塔吊基础承台连接按附图所示进行施工。
5)、基础砼浇筑:
浇筑基础砼采用C35商品砼。
浇筑砼时,必须按1组/100m³标准做试块,以掌握28d抗压强度;另增加一组同条件养护试块,在试验结果显示砼强度达到安装要求时,方可安装塔吊。
砼浇筑后加麻袋覆盖养护。
基础施工完成后,等其强度达到80%并检查合格方可安装塔机。
预应力混凝土管桩,桩填芯高度为3.5米,采用C35混凝土与塔吊基础承台一起浇筑。
浇灌填芯混凝土前,应将管桩内壁浮浆清理干净。
6)、塔吊基础的防雷接地引接
塔吊基础的防雷接地引接;承台的对角2根桩中留出约500mm钢筋焊接头与承台钢筋连通焊接,并直接连出承台面约500mm的2处引头,作为连焊接于塔架至塔尾防雷针。
接地电阻值小于4Ω。
七、塔吊基础施工安全技术措施
a)施工人员进入现场必须遵守安全生产六大纪律。
b)移动桩机时,桩架必须保持平稳、垂直。
c)打桩时,起重机的起重臂下,严禁站人。
严禁使用起重机进行斜拉、斜吊。
d)打桩作业时,应有统一指挥,打桩人员和吊桩人员应密切联系,相互配合,应按桩机技术性能作业,不得超载运行。
e)打桩机在吊有桩的情况下操作人员不得离开岗位。
f)所使用的配电箱是符合JGJ59-2005规范要求的铁壳标准电箱。
配电箱电气装置做到一机一闸一漏电保护。
g)开关箱的电源线长度不大于30m,并与其控制固定式用电设备的水平距离不超过3m。
h)为保障机械设备在施工现场安全运行,首先是机械设备方确保以完好的机械设备提供给施工现场使用。
带“病”的机械设备及缺少安全装置或安全装置失效的机械设备不得进入施工现场。
i)特殊工种必须要持证上岗。
八、塔吊桩基础计算书
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑安全检查标准》(JGJ59-99)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)等编制。
一、塔吊的基本参数信息
塔吊型号:
QZT80A(6010),塔吊起升高度H:
110.000m,
塔身宽度B:
1.65m,基础埋深D:
3.500m,
自重F1:
650kN,基础承台厚度Hc:
1.300m,
最大起重荷载F2:
60kN,基础承台宽度Bc:
5.300m,
桩钢筋级别:
HRB335,桩直径或者方桩边长:
0.500m,
桩间距a:
4m,承台箍筋间距S:
250.000mm,
承台混凝土的保护层厚度:
50mm,空心桩的空心直径:
0.28m。
额定起重力矩是:
1900kN·m,基础所受的水平力:
30kN,
标准节长度:
2.5m,
主弦杆材料:
角钢/方钢,宽度/直径c:
120mm,
所处城市:
江苏吴县东山,基本风压ω0:
0.45kN/m2,
地面粗糙度类别为:
D类密集建筑群,房屋较高,风荷载高度变化系数μz:
1.61。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重(包括压重)F1=650.00kN;
塔吊最大起重荷载F2=60.00kN;
作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=710.00kN;
1、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中风荷载体型系数:
地处江苏吴县东山,基本风压为ω0=0.45kN/m2;
查表得:
荷载高度变化系数μz=1.61;
挡风系数计算:
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.12]/(1.65×2.5)=0.41;
因为是角钢/方钢,体型系数μs=2.17;
高度z处的风振系数取:
βz=1.0;
所以风荷载设计值为:
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.17×1.61×0.45=1.101kN/m2;
2、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.101×0.41×1.65×110×110×0.5=4503.705kN·m;
Mkmax=Me+Mω+P×hc=1900+4503.705+30×1.3=6442.7kN·m;
三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1.桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.1.1条,在实际情况中x、y轴是随机变化的,所以取最不利情况计算。
Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2;
其中n──单桩个数,n=4;
Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值,Fk=710.00kN;
Gk──桩基承台的自重标准值:
Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×5.30×5.30×1.30=912.93kN;
Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值,取6442.70kN·m;
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m;
Nik──单桩桩顶竖向力标准值;
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力:
Nkmax=(710.00+912.93)/4+6442.70×2.83/(2×2.832)=1544.65kN。
最小压力:
Nkmin=(710.00+912.93)/4-6442.70×2.83/(2×2.832)=-733.19kN。
需要验算桩的抗拔!
2.承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.2条。
Mx=∑Niyi
My=∑Nixi
其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值;
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.18m;
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值,Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=1579.70kN;
经过计算得到弯矩设计值:
Mx=My=2×1579.70×1.18=3712.30kN·m。
四、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs=M/(α1fcbh02)
ζ=1-(1-2αs)1/2
γs=1-ζ/2
As=M/(γsh0fy)
式中,αl──系数,当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00;
fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2;
ho──承台的计算高度:
Hc-50.00=1250.00mm;
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2;
经过计算得:
αs=3712.30×106/(1.00×16.70×5300.00×1250.002)=0.027;
ξ=1-(1-2×0.027)0.5=0.027;
γs=1-0.027/2=0.986;
Asx=Asy=3712.30×106/(0.986×1250.00×300.00)=10036.03mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:
5300.00×1300.00×0.15%=10335.00mm2。
建议配筋值:
HRB335钢筋,25@235。
承台底面单向根数22根。
实际配筋值10799.8mm2。
五、承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条,承台斜截面受剪承载力满足下面公式:
V≤βhsαftb0h0
其中,b0──承台计算截面处的计算宽度,b0=5300mm;
λ──计算截面的剪跨比,λ=a/h0,此处,a=0.98m;当λ<0.25时,取λ=0.25;当λ>3时,取λ=3,得λ=0.78;
βhs──受剪切承载力截面高度影响系数,当h0<800mm时,取h0=800mm,h0>2000mm时,取h0=2000mm,其间按内插法取值,βhs=(800/1250)1/4=0.894;
α──承台剪切系数,α=1.75/(0.78+1)=0.983;
0.894×0.983×1.57×5300×1250=9146.366kN≥1.2×1544.65=1853.581kN;
经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!
六、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条:
桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1544.65kN;
单桩竖向极限承载力标准值公式:
Quk=u∑qsikli+qpk(Aj+λpAp1)
u──桩身的周长,u=1.571m;
Aj──空心桩桩端净面积,Aj=0.135m2;
λp──桩端土塞效应系数,λp=0.8;
Ap1──空心桩敞口面积,Ap1=0.062m2;
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称
126.0065.002600.000.75粘性土
226.0075.002800.000.70粘性土
325.0075.002800.000.70粘性土
425.0065.002600.000.70粘性土
526.0075.002800.000.70粘性土
由于桩的入土深度为20.00m,所以桩端是在第1层土层。
单桩竖向承载力验算:
Quk=1.571×1300+2600×(0.135+0.8×0.062)=2520.525kN;
单桩竖向承载力特征值:
R=Quk/2+ηcfakAc=2520.525/2+0.65×180×6.826=2058.922kN;
Nk=1544.65kN≤1.2R=1.2×2058.922=2470.706kN;
桩基竖向承载力满足要求!
七、桩基础抗拔验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条。
群桩呈非整体破坏时,桩基的抗拔极限承载力标准值:
Tuk=Σλiqsikuili
其中:
Tuk──桩基抗拔极限承载力标准值;
ui──破坏表面周长,取ui=πd=3.142×0.5=1.571m;
qsik──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值;
λi──抗拔系数,砂土取0.50~0.70,粘性土、粉土取0.70~0.80,桩长l与桩径d之比小于20时,λ取小值;
li──第i层土层的厚度。
经过计算得到:
Tuk=Σλiqsikuili=1531.53kN;
群桩呈整体破坏时,桩基的抗拔极限承载力标准值:
Tgk=(ulΣλiqsikli)/4=4387.50kN
ul──桩群外围周长,ul=4×(4+0.5)=18.00m;
桩基抗拔承载力公式:
Nk≤Tgk/2+Ggp
Nk≤Tuk/2+Gp
其中Nk-桩基上拔力设计值,Nk=733.19kN;
Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数,Ggp=2025.00kN;
Gp-基桩自重设计值,Gp=67.39kN;
Tgk/2+Ggp=4387.5/2+2025=4218.75kN>733.188kN;
Tuk/2+Gp=1531.526/2+67.387=833.15kN>733.188kN;
桩抗拔满足要求。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 塔吊 基础 方案 QZT80A