大磨岭煤矿二期安全施工设计.docx
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大磨岭煤矿二期安全施工设计
1.工程概况
1.1交通位置
新密市超化煤矿有限公司大磨岭煤矿位于新密市与新郑市交界处,井田中心西距新密市20KM,东距新郑市23KM,井田西侧新郑至新密柏油公路,东临郑尧高速,交通便利。
1.2水文地质特征
1.2.1井田二1煤层是主要开采对象,根据区域矿井调查资料和井田水文地质特征将其充水条件分析如下:
井田内地表水和第四系孔隙潜水含水层至二1煤层的间距较大,平均562.1m,其间受新近系砂质粘土、粘土隔水层和上、下石盒子组巨厚的砂质泥岩、泥岩隔水层阻隔,对二1煤层开采无影响。
二1煤层顶板砂岩孔隙裂隙水是矿床充水水源之一,但富水性弱5204孔,地下水迳流迟缓,补给条件差,充水通道均系微细的孔隙和裂隙,故一般不会对矿井形成较大的充水。
太原组上段灰岩岩溶裂隙承压水是二1煤层底板直接充水水源。
据小口径抽水试验资料(q=0.0088L/s.m,K=0.0775m/d),富水较弱,表现在灰岩岩溶裂隙发育程度及富水性的不均匀性。
但据区域资料(q=0.019~0.6949L/s.m),该含水层具水量丰富、水头压力大的特点。
二1煤层底板砂质泥岩和泥岩隔水层厚度2.42~28.22m,平均10.9m,隔水性不佳,特别是断裂带将形成煤层底板突水通道,在矿山压力及高水头压力等因素作用下,还可能成为下部C3tL1-4灰岩甚至O2m灰岩岩溶承压水的间接充水通道。
井田内发育一系列近NW-SE向正断层,落差一般在70~150m之间,从剖面上看下部C3t、O2m灰岩含水层均与上部P1sh、P1x地层对接,属不导水断层,但在开采过程中对矿井疏排时,在高水头压力和矿压作用下,断层带导水不断加强,即在水平和垂直方向上沟通了各岩溶含水层,并沿断层形成富水带,致使二1煤层底板直接或间接充水层的水通过断层带向矿井涌水或突水,对矿井威胁较大。
1.2.2井田水文地质类型
关口井田为岩溶充水且以底板进水为主的岩溶充水矿床,直接充水含水层单位涌水量<0.1L/s.m,依井田构造特征及其控水性总体分析,本区水文地质条件应属中等,根据煤、泥炭地质勘查规范(DZ/T0215-2002)的划分原则,将该井田水文地质类型定为三类、二亚类、二型。
1.3矿井设计概况
本矿井为设计生产能力60万t/a,立井多水平开拓,一水平标高-453m,主井深616.5m,净径4.5m,装备一对6t多绳箕斗和一台JKMD-2.8m×4(Ⅲ)型落地式多绳摩擦轮提升机;副井深641.0m,净径6.0m,装备一对1t单层二车多绳罐笼(一宽一窄)和一台JKMD-3.0×4(III)E型落地式摩擦轮提升机,井底车场为刀把式;风井深597.0m,净径4.5m,作为专用回风井并装备梯子间兼作安全出口。
主采煤层为二1煤,煤层平均厚度4.92m。
有煤尘爆炸危险,属不易自燃煤层,有煤与瓦斯突出危险,地温梯度正常,地震基本烈度7度。
水文地质条件属中等类型。
矿井通风方式为中央并列抽出式,主、副井进风,专用井回风。
临时排水选用DG100-100×7型水泵2台。
矿井地面在建35kv变电所。
2.施工方案及施工方案
2.1施工方案
井筒及相关硐室施工结束后,尽快进行主、副、风井的短路贯通,形成临时通风系统;主井、风井应进行临时改绞,并完成井下临时供电系统及排水系统。
而后进行二期工程施工。
施工顺序:
主井井底临时马头门---主、副井临时贯通---临时水仓、泵房、变电所等工程施工---主井临时改绞---井底车场----453水平轨道、胶带大巷---轨道上山、回风上山----采区车场等。
风井井筒---井底马头门---西回风大巷——临时巷道——行人联络巷——等候室通路——副井东马头门——与副井临时贯通---风井临时改绞——-453水平回风大巷---回风上山等。
其他相关工程随工程进展逐一施工。
2.2巷道及硐室施工方法
井底车场部分巷道、硐室及辅助工程、上山巷等采用光面爆破,全断面一次掘进的施工方法。
大断面巷道(硐室)采用正台阶施工法,先掘上部后掘下部,上下台阶之间的错距为10~15m。
煤仓根据现场实际结合业主要求采用普通法或反井法施工。
采用手持式风动凿岩机打眼,中孔爆破(正常岩石条件)或浅孔爆破(较差岩石条件),炸药采用2#煤矿岩石乳化炸药,毫秒雷管;揭露煤层或其它煤巷、半煤岩巷以后使用毫秒延期电雷管,炸药改用3#煤矿安全许用炸药,与此同时还必须使用水炮泥。
井巷工程掘进使用起爆器起爆。
正常的岩巷、半煤岩巷以及单位工程较小的煤巷掘进工作面扒矸机装岩;单位工程量小的巷道,过断层破碎带或打钻注浆、揭煤段巷道,使用人工装岩(煤)。
水平大巷或车场使用电机车运输;正常的锚喷支护巷道使用喷浆机喷射混凝土。
直线长度超过400m的单位工程方向和中、腰线控制使用激光指向。
直线长度小于400m的单位工程或弯道,采用人工及时给出中、腰线的方法控制巷道方向和标高。
采用“三八”制作业,锚网喷巷道或硐室视围岩情况可采用二掘一喷(围岩较好时)或一掘一喷(威严较差时);对砌碹巷道均采取“三八”制连续作业。
每个单位工程按照设计图纸及时支护,混凝土砌碹及钢筋混凝土巷道施工时,要进行必要临时支护,当巷道全部掘完后,一次浇注。
掘进工作面使用风泵排水或根据坡度自流至后面水沟排走。
对于斜巷施工,矸石及材料的运输视具体坡度和提升能力确定,选择合适的调度绞车串一定数量1吨矿车运输工作面的矸石及施工材料。
具体的措施届时再详细制定。
2.3交岔点施工
工程量比较大的交岔点正向掘进时,采用先拱后墙的施工方法,即先掘出交岔点上半部分,边掘边进行一次支护(锚喷),待上半部分掘完后,再掘下部分,直至掘完整个交岔点;工程量比较小的交岔点正向掘进时,按照变断面的施工图纸进行全断面掘进,每次爆破后即进行一次支护(锚喷);对于反向交岔点,采用导硐法施工,进行简单的锚喷临时支护,然后正向扩刷,在扩刷时及时进行一次支护。
当交岔点的支护方式为锚网喷支护时,在交岔点完成一次支护后即完成单位工程施工;如果交岔点为多重支护,在完成一次支护后,整个交岔点根据设计依此连续地进行其它支护;如果交岔点的设计为非锚网喷支护形式的单重支护,可根据情况增加锚网喷为一次支护,然后再施工设计的支护方式。
2.4过断层及构造带施工
在正常情况下,巷道岩层赋存比较稳定,根据前面的工程地质情况分析可以看出,巷道围岩的标识比较明显;施工过程中,巷道围岩赋存如遇异常,如:
岩层发生紊乱、正常岩层或标识层消失等情况,则预示着遇见构造。
本着“有疑必探、先探后掘”的原则进行施工。
根据前面的水文地质资料分析,一般情况下的断层构造具有导水性。
因此,遇到构造时,必须坚持“有疑必探,先探后掘”。
如探明水量比较大,应停止施工,进行工作面预注浆来封堵水源,而后采用短段掘进、放小炮的方法通过,具体施工另出措施;如探明水小,则强行通过,而后处理淋水。
在实际施工过程中与矿方密切合作,加强技术交流,做好地质预测和预报。
如果施工斜巷遇地质条件变化,根据推测接近煤层时,也应本着“有疑必探,先探后掘”的原则进行探揭煤施工,如果条件不允许继续掘进,应停止掘进,征求矿方意见变更设计,具体调整视实际情况而定(具体施工时另出措施)。
在施工过程中一些巷道的围岩节理比较发育或小的构造(不影响岩层的位移)比较发育,出现巷道围岩比较破碎的情况比较正常。
在这种情况下,应加强支护。
采用架设“金属棚+金属网+喷射砼”或以砌混凝土支护为主的多重支护方式等方法通过构造带,施工时要进行超前支护以控制或减小冒顶。
具体施工另行编制措施。
2.5探揭煤及瓦斯治理
根据矿方提供的资料来看,本矿属于高沼矿井,煤层具有煤与瓦斯突出危险,而且煤尘具有爆炸危险性。
在施工过程中可能揭露煤层,为此施工中应与矿方密切合作,加强技术交流,做好探、揭煤及瓦斯抽、排放和工作面防爆管理,也本着“有疑必探,先探后掘”的原则进行施工。
巷道施工通过煤层前,按照《煤矿安全规程》和《防治煤与瓦斯突出规定》有关规定编制探、揭煤施工安全技术措施,确定探、揭煤施工的程序,实施由突出危险性预测预报、防突技术措施、防突措施效果检验和安全防护技术措施组成的“四位一体”综合技术方案,建成组织指挥机构,加强通风管理和瓦斯管理,机电设备防爆管理,配备监测装置,制定应急预案和措施。
2.5.1、巷道施工至煤层10m(垂距)处,停止掘进,做好永久支护工作,打2~3个穿透煤层且进入底板不小于0.5m的前探钻孔,如果工作面附近的地质构造(断层、褶皱或煤层走向与倾角急剧变化等),前探钻孔不得小于3个,详细记录岩芯资料,查明煤层赋存情况和地质构造情况,并根据有关规定预测工作面突出危险性。
2.5.2、工作面施工至煤层5m时,打两个穿透煤层全厚的测压钻孔,测定煤层的瓦斯压力P,瓦斯放散初速度指标ΔP、煤的坚固性系数f并采用综合指标法对工作面突出危险性进行预测。
若工作面有突出危险性,应采用钻孔排放等措施。
经效果检验有效后,可用震动放炮揭穿煤层;若效果检验无效,应采用补充的措施并经措施检验有效后,用震动放炮揭穿煤层。
施工现场使用防突效果检测仪,随时测定K1和Δ2值进行防突效果检验。
2.5.3、井筒工作面距煤层最小垂距3m时,打直径75~90mm的排放钻孔,钻孔必须穿透煤层全厚,外围排放钻孔终孔控制范围超出巷道断面3m,孔间距一般取0.3~1.5m,并在控制断面内均匀布孔,为加快瓦斯排放,可采用松动放炮等辅助措施。
2.5.4、钻孔排放瓦斯期间,坚持正常的通风(通风量根据实际探揭煤情况计算确定),按要求布置2个测压孔并安装测压装置,坚持检测瓦斯压力,坚持在探揭煤工作面检测瓦斯浓度变化。
按照要求瓦斯散放60天,在瓦斯浓度和压力散放到安全范围以后,进行效果检验,证实措施有效后,方可用震动放炮揭穿煤层。
2.5.5、震动放炮;使用3号煤矿安全水胶炸药,铜脚线的1~5段毫秒电雷管,最后一段总延期时间不超过130ms,在井口附近安全地点专用起爆。
坚持远距离放炮。
先全断面一次揭开保护岩柱2m,再全断面一次揭开煤层的2/3,并小断面松动爆破;其余煤层均将保护岩柱和煤层一次全断面震动放炮,震动放炮的装药量为正常掘进时单位装药量的2倍,可取q=2~3kg/m3。
2.5.6探、揭煤施工是一项复杂工程,成立由项目经理任组长的组织指挥机构,事前编制好专门设计对探孔和测压孔的深度和数量、排放钻孔参数及排放时间、震动放炮的次数及爆破参数等作出规定。
制定严格的安全管理措施,进行全员防突知识、安全培训教育,严格揭煤附近300m范围内、井下工作面各种电器设备的防爆管理(不符合要求的设备、机具一率不准使用),施工期间采取措施确保提升、供电、通风、通迅等系统正常运转,才能进行探、揭煤作业。
矿山救护队在井下安全地点(距离揭煤地点超过300m,且处于新鲜风流内)值班,以策安全。
该煤层的探、揭煤予以高度重视作为施工安全管理的重点工程、难点工程,精心施工确保万无一失。
探、揭煤及瓦斯抽、排放前编制严密的措施,经总工程师审批后,再严格执行措施,精心组织施工。
另外:
必要的时候,可以聘用专业队伍或人员进行探、揭煤施工和瓦斯的抽排放。
在距煤层10m时停止施工,专业队伍或人员进行上述工作,施工单位给予配合。
2.6防治水工作
2.6.1工作面防治水
(1)正常排水:
巷道施工时,工作面的正常积水或涌水,采用接力排水。
在工作面放置一台风泵或潜水泵,把工作面的水排到后巷的水沟里,然后经过水沟流淌到临时水仓,经临时泵房的水泵排到地面。
(2)、工作面淋水:
该二期工程工作面涌水较小,但是,施工过程中,施工过的部分巷道不排除出现渗水现象,这种情况下可以采用在后巷壁后注浆的方式进行处理。
2.6.2工作面预注浆堵水
根据地质资料分析,虽然该二期工程施工围岩的赋水量比较小。
但是,在岩巷施工过程中,在遇到断层破碎带的时候还有突水的可能性。
因此,在井筒施工过程中,本着“有疑必探,先探后掘”的原则进行施工。
过含水层、断层破碎带时,根据实际情况决定是否实施注浆堵水,具体措施另外编制。
3.二期施工辅助系统
3.1提升系统
井筒落底后,为适应矿井二期工程的排矸、上下人员及物料的需要,井架、提升设备仍采用井筒施工期的设备,利用原提升绞车改单钩提升为双钩提升,换用1吨矿车单层一车罐茏提升,提升钢丝绳换用18×7-26-1670型不旋转钢丝绳。
将原井筒施工期间的提升容器吊桶换为1吨矿车。
具体如下
3.1.1主井改绞
为适应矿井二期工程的排矸、上下人员及物料的需要,将原井筒施工期间的吊桶提升改为临时罐笼提升,采用四角对称布置罐道,用钢丝绳作罐道,井口和井底分别设套架和摇台以及其他相应设施。
即采用1T单层单车罐笼双钩提升。
提升绞车采用原凿井时采用的2JK-3.5/18型双滚筒绞车,提升钢丝绳更换为18×7-φ26-1770-特型不旋转钢丝绳,改造天轮平台,拆除二平台,使之能够适应改绞后的施工要求。
3.1.1.2、提升系统的验算:
3.1.1.2.1提升钢丝绳的选择
(1)、钢丝绳最大悬垂高度H0
H0=HS+Hj=616.5+26=642.5m
式中:
HS----井筒深度616.5m;
HJ----井架天轮平台高度26m。
(2)提升物料荷重Q
Q=Z·Km·γg·Vch·9.81=15539.04N
式中:
Km----装满系数0.9;
Vch----矿车容积1.1M3
γg----岩石松散容重1600Kg/m3;
Z----罐笼所容纳矿车数1辆;
(3)、提升钢丝绳终端荷重Q0
Q0=Q+Qz+Qk·Z=15539.04+1959.11*9.81+598*9.81
=40643.9N=4143.11kg
式中:
QZ---1吨单层单车罐笼自重1959.11Kg
Qk----矿车自重598Kg
Z----罐笼所容纳矿车数1辆;
(4)、钢丝绳单位长度重量PS
PS=Q0÷(110δB÷ma-H0)
=4143.11÷〔110×1770÷(9.81×7.5)-642.5〕〕=2.14Kg/m;
式中:
δB----钢丝绳抗拉极限强度1770MPa
ma----钢丝绳安全系数,提物时≥7.5
(5)、选择钢丝绳
选用钢丝绳18×7-Φ26-1770其技术参数为:
钢丝绳每米重量PSB:
2.64Kg/m
钢丝绳直径d:
26mm
钢丝绳破断力总和Qd:
502936N
(6)、钢丝绳安全系数校核
m=
=502936÷(40643.9+2.64×642.5)
=8.70﹥7.5
所选钢丝绳合适
3.1.1.2.2、提升机选择
(1)、滚筒直径的选择:
滚筒直径与钢丝绳直径比值:
D≥60d=60×26=1560mm
式中:
d---所选钢丝绳直径;
滚筒直径与钢丝绳最粗钢丝直径比值:
D≥900dK=900×1.72=1551.79mm
式中:
dK---所选钢丝绳最粗钢丝直径。
故选择滚筒直径DT=3500mm合适。
(2)、校验卷筒宽度:
B=(
)(d+ε)≤BT
=(
)*(26+3)=1947.67>1700mm
BT----选定绞车卷筒宽度;
DT----选定绞车直径;
d----选定钢丝绳直径。
由于B>BT,按《煤矿安全规程》的有关规定,建井期间缠绳层数n最大可取2,当取n=2时:
B=B/n=1947.67/2=973.83<1700mm
所选滚筒宽度符合要求。
(3)、作用在滚筒上的净张力:
FJ=QO+PSBH0=4143.11+2.64×642.5=6029.31kg<17000kg
作用在滚筒上的净张力差:
Fch=Q+PSBH0=1584+2.64×642.5=3280.2kg<11500kg
故所选绞车型号符合要求
(4)、双钩提升时电动机功率估算
P=
=(3280.2×1.15×5.67×1.3)÷(102×0.85)=320.7KW
式中:
VmB----提升机最大提升速度5.67m/s
ηC----传动效率0.85
ρ----动力系数,罐笼提升时为1.3
K----矿井阻力系数1.15。
提升绞车型号为2JK-3.5/15.5型双滚筒绞车,电机型号为YR500-59-12型电动机,功率355KW,转速490rpm,电压6000V。
3.1.1.2.3、提升容器的选择
考虑到提升机的允许最大静张力、静张力差要求及井筒吊挂设施断面的可能性,故选用1吨单层单车罐笼作为提升容器。
3.1.1.2.4、提升能力计算
(1)、提升加速度及减速度时间:
t1=t3=
=5.67/0.5=11.34s
式中:
VmB----提升机最大提升速度5.67m/s
α----加减速度,取0.5
(2)、提升加、减速度距离:
h1=h3=0.5VmB×t1=0.5×5.67×11.34=32.15m
式中:
VmB----提升机最大提升速度5.67m/s
(3)、提升时运行距离:
h2=H-h1-h3=616.5-32.15-32.15=552.2m
(4)、一次提升循环时间
T1=
=2×5.67÷0.5+552.2÷5.67+30
=150.07s
式中:
θ----提升休止时间30秒
VmB----提升机最大提升速度5.67m/s
(5)、提升能力计算
A=
=(3600×0.9×1×1.1)÷(1.25×150.07)
=19.0m3/h
式中:
Vch----矿车容积1.1m3
K----提升不均匀系数1.25
Z----一次提升矿车数1辆
综上,主井临时提升系统的选择符合要求。
3.1.2风井提升系统验算
为适应矿井二期工程的排矸、上下人员及物料的需要,将原井筒施工期间的吊桶提升改为临时罐笼提升,采用四角对称布置罐道,用钢丝绳作罐道,井口和井底分别设套架和摇台以及其他相应设施。
即采用1T单层单车罐笼双钩提升。
提升绞车采用原凿井时采用的2JK-3/20型双滚筒绞车,提升钢丝绳更换为18×7-φ26-1770-特型不旋转钢丝绳,改造天轮平台,拆除二平台,使之能够适应改绞后的施工要求。
3.1.2.2提升系统的选型计算:
3.1.2.2.1、提升钢丝绳的选择
(1)、钢丝绳最大悬垂高度H0
H0=HS+Hj=597+26=623m
式中:
HS----井筒深度597m;
HJ----井架天轮平台高度26m。
(2)提升物料荷重Q
Q=Z·Km·γg·Vch·9.81=15539.04N
式中:
Km----装满系数0.9;
Vch----矿车容积1.1M3
γg----岩石松散容重1600Kg/m3;
Z----罐笼所容纳矿车数1辆;
(3)、提升钢丝绳终端荷重Q0
Q0=Q+Qz+Qk·Z=15539.04+1959.11*9.81+598*9.81=40643.9N=4143.11kg
式中:
QZ----1吨单层单车罐笼自重1959.11Kg
Qk----矿车自重598Kg
Z----罐笼所容纳矿车数1辆;
(4)、钢丝绳单位长度重量PS
PS=Q0÷(110δB÷ma-H0)=4143.11÷〔110×1770÷(9.81×7.5)-623〕〕=2.04Kg/m;
式中:
δB----钢丝绳抗拉极限强度1770MPa
ma----钢丝绳安全系数,提物时≥7.5
(5)、选择钢丝绳
选用钢丝绳18×7-Φ26-1770其技术参数为:
钢丝绳每米重量PSB:
2.64Kg/m
钢丝绳直径d:
26mm
钢丝绳破断力总和Qd:
502936N
(6)、钢丝绳安全系数校核
m=
=502936÷(40643.9+2.64×623)=8.86﹥7.5
所选钢丝绳合适
3.1.1.2.2.2提升机选择
(1)、滚筒直径的选择:
滚筒直径与钢丝绳直径比值:
D≥60d=60×26=1560mm
式中:
d---所选钢丝绳直径;
滚筒直径与钢丝绳最粗钢丝直径比值:
D≥900dK=900×1.72=1551.79mm
式中:
dK---所选钢丝绳最粗钢丝直径。
故选择滚筒直径DT=3000mm合适。
(2)、校验卷筒宽度:
B=(
)(d+ε)≤BT
=(
)*(26+3)=2177>1500mm
BT----选定绞车卷筒宽度;
DT----选定绞车直径;
d----选定钢丝绳直径。
由于B>BT,按《煤矿安全规程》的有关规定,建井期间缠绳层数n最大可取2,当取n=2时:
B’=B/n=2177/2=1089<1500mm
所选滚筒宽度符合要求。
(3)、作用在滚筒上的净张力:
FJ=QO+PSBH0=4143.11+2.64×623=5785.83kg<13000kg
作用在滚筒上的净张力差:
Fch=Q+PSBH0=1584+2.64×623=3228.7kg<8000kg
故所选绞车型号符合要求
(4)、双钩提升时电动机功率估算
P=
=(3228.7×1.15×5.6×1.3)÷(102×0.85)=311.8KW
式中:
VmB----提升机最大提升速度5.6m/s
ηC----传动效率0.85
ρ----动力系数,罐笼提升时为1.3
K----矿井阻力系数1.15。
提升绞车型号为2JK-3/20型双滚筒绞车,电机型号为YR450-59-8型电动机,功率355KW,转速739rpm,电压6000V。
3.1.2.2.3提升容器的选择
考虑到提升机的允许最大静张力、静张力差要求及井筒吊挂设施断面的可能性,故选用1吨单层单车罐笼作为提升容器。
3.1.2.2.4、提升能力验算
(1)、提升加速度及减速度时间:
t1=t3=
=5.6/0.5=11.2s
式中:
VmB----提升机最大提升速度5.6m/s
α----加减速度,取0.5
(2)、提升加、减速度距离:
h1=h3=0.5VmB×t1=0.5×5.6×11.2=31.36m
式中:
VmB----提升机最大提升速度5.6m/s
(3)、提升时运行距离:
h2=H-h1-h3=597-31.36-31.36=534.28m
(4)、一次提升循环时间
T1=
=2×5.6÷0.5+534.28÷5.6+30=147.81s
式中:
θ----提升休止时间30秒
VmB----提升机最大提升速度5.6m/s
(5)、提升能力计算
A=
=(3600×0.9×1×1.1)÷(1.25×147.81=19.29m3/h
式中:
Vch----矿车容积1.1m3
K----提升不均匀系数1.25
Z----一次提升矿车数1辆
3.1.3二期斜巷提升:
井筒落底后二期工程基本为平巷。
井下轨道上山斜长为695m、胶带运输斜长为497m及回风上山斜长为666m,其坡度均为16.34°,考虑每条斜巷配一台JD-55绞车做为巷道提升运输设备,配备二辆一吨矿车串车提升运输比较合适,具体需经验算选型确定。
井下提升绞车主要技术参数
绞车
型号
滚筒
最大
静张力
传动比
绳速
选用
电动机
个数
直径mm
宽度mm
㎏
m/s
功率
Kw
JD-55
1
600
680
4000
33.3
1.2
55
4.运输设备的选择
4.1地面运输:
在地面铺设矿车轨道并在一合适位置设一临时翻笼和矸石绞车,利用绞车将U型矿车拉到翻笼,将矸石翻入汽车中,运往甲方指定的排矸场。
4.2井下运输
根据施工要求临时改绞后提升容器由吊桶换成1吨矿车单层一车罐笼提升,井下装矸容器采用1吨U型矿车串车运矸,巷道掘进100以内考虑用人力推车,两人一组将车推到井口,推车人数根据施工进度而定。
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