转换层施工方案.docx
- 文档编号:29946484
- 上传时间:2023-08-03
- 格式:DOCX
- 页数:37
- 大小:39.46KB
转换层施工方案.docx
《转换层施工方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《转换层施工方案.docx(37页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
转换层施工方案
第一章施工部署
一,工程概况
遵义市万里路海丰还房小区第二标段位于遵义市海丰路及建工路交叉地带,用地呈三角形。
是由遵义市城市投资建设经营投资兴建,贵阳勘察院设计,由贵州化兴建设监理监理,遵义建工(集团)承建。
1.建筑概况:
该项目属于高层商住楼,建筑物总高为105.6m,总建筑面积为50809㎡,其中地下室6510㎡,地上建筑总面积44299㎡,其中转换层面积为1428m2(A,B栋)。
地下1层,地上24+3层,1~3层为商业用房,5~27层为住宅,其中三层楼面标高9.87m,四层楼面标高14.67m,五层楼面(即转换层面)标高为20.07m。
2.结构概况:
该工程结构为框一剪结构,为一类民用建筑,抗震等级非抗震。
转换层采纳大梁支撑,其中最大梁截面尺寸为1000mm×2000mm,板厚为180mm,采纳C45砼。
3.本工程结构材料:
3.1.钢筋:
HPB235,HRB335,HRB400及RRB400。
3.2.砼强度等级:
强度等级
构件
C30
C35
C40
C45
C50
C55
C60
20.07以下剪力墙,柱
√
20.07M转换层梁,板
√
4.工程特点:
(1)承重主梁截面尺寸较大,结构层自重大;
(2)转换层梁及梁柱节点处钢筋密集;
(3)转换层下层梁截面尺寸小,承载力低。
5.工程难点:
(1)转换层主梁钢筋用量大,绑扎难度高,传统的钢筋绑扎方式不能满意转换层的施工;
(2)梁和梁柱节点处钢筋密集,砼振捣难度大;
(3)主梁体积大,水化热高,内外温差限制,养护保温措施要求高,简单出现温度裂缝。
二,总体施工方案
(1)A,B栋转换层相同见附图。
(2)板厚180,板筋为φR9双层双向@140,梁断面主要梁截面状况如下(主要为1m梁长重量超过1.5t的),结构布置图附后。
序号
梁编号
截面状况
梁纵筋
梁数量
1
KZL6
(1)
1000×2000
932,2232
1
2
KZL1(3)
800×2000
732,1932
1
3
ZL4
(1)
600×1200
625,1232
1
4
ZL2
(1)
600×1200
525,725
1
5
KZL2
(2)
1000×1800
13,3125
1
6
KZL3
(1)
800×2000
8,2432
1
7
KZL4
(1)
800×1800
6,1432
1
8
KZL5
(1)
800×1800
6,1332
1
9
KZL7
(2)
800×2000
732,1232
1
10
ZL8
(2)
1000×1600
732,1132
1
11
ZL9
(2)
600×1200
625,925
1
12
KZL8
(2)
800×2000
932,2432
1
13
KZL9(3)
800×2000
632,1032
1
14
KZL18(4)
800×2000
1032,2632
1
15
ZL38
(1)
800×1800
925,1832
1
16
ZL35
(1)
800×1800
925,1632
1
17
KZL16
(2)
800×2000
1025,1532
1
18
ZL31
(1)
800×1800
925,1232
1
19
ZL33
(1)
800×1800
925,1032
1
20
ZL30
(1)
800×1800
9,1232
1
21
KZL13
(1)
800×2000
8,1425
1
22
KZL14
(2)
800×1800
7,1425
1
23
ZL24
(1)
1000×1800
7,932
1
24
ZL22
(1)
600×1800
7,1832
1
25
KZL12(4)
800×2000
832,2132
1
注:
表中梁纵筋数量为通长钢筋;钢筋均为
级钢。
第二章转换层支模方案
一,设计计算及施工依据:
1,《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规程》(JGJ130-2001)
2,建筑施工手册(第四版)相关部分。
二,模板及支模架搭设:
2.1.转换层梁模板及支撑的计算
2.1.1.本工程A,B栋转换层主梁最大截面尺寸为1100×2000,梁底距地面高为3.4m,转换层梁模采纳15厚木胶合板,支撑架采纳φ48×3.2钢管扣件连接固定。
计算取1000×2000梁进行计算。
2.1.2.转换层梁支撑及模板的设置
(1)搭设满堂脚手架:
当梁宽b=1100时,经计算沿梁长方向间距为400mm,沿梁宽方向间距为400mm,梁下立杆三根;当梁宽b=1000时,经计算沿梁长方向间距为450mm,沿梁宽方向间距为400mm,梁下立杆三根;当梁宽b=800时,经计算沿梁长方向间距为500mm,沿梁宽方向间距为500mm,梁下立杆二根;当梁宽b=600时,经计算沿梁长方向间距为700mm,沿梁宽方向间距为800mm,梁下立杆一根;第一排立柱距柱边300mm起先设置立柱,扫地杆距离地面200mm,横杆步距≤1500mm,进行纵横搭设形成网架。
每跨按间距为2000设置剪刀撑形成不变体系,剪刀撑的角度不小于45°。
支撑底模的横杆间距为300。
其它平板部位间距为1200×1200mm,四层楼面(转换层)立杆顶部用双扣件,卡住水平钢管Φ48×3.2大搁栅,为确保该连接的牢靠度,该双扣件应采纳符合标准的新扣件,其承载力有保证,并经力学试验。
(2)为减轻传给下层梁的荷载,在本层框架梁端l/4范围内,加设两排钢管斜撑,斜撑底部垫木枋,使转换层梁底支撑形成“门”字形桁架,将部分荷载尽可能地传至下层柱。
(3)在主梁处钢管立柱上底模横杆处设置双扣件,以满意扣件的抗滑要求。
(4)板模,梁侧及梁底模采纳18mm厚胶合板,板模及小搁栅用铁钉连接固定。
梁侧模用φ12螺杆对接拉紧,水平间距@400㎜,竖向间距@400㎜,大楞用2根φ48钢管,间距@400㎜,螺栓一面及厚板中的暗梁钢筋焊接在一起,外面用2个螺帽拧紧固定。
转换层支模架采纳Φ48×3.2钢管,立杆选用整根钢管。
(5)小搁栅选用50×100木方,板底小搁栅竖放在大搁栅上,间距@300,梁侧及梁底小楞用50×100木方,间距200。
(6)为增加支模架的稳定性,在施工时先浇捣剪立墙和框架柱,拆除柱模后搭设支模架,竖向立杆用Φ48×3.2钢管纵横及柱连接箍紧,可削减架体水平位移。
(7)梁侧模支撑:
在相临梁间设内撑三道,间距不大于750mm,梁模内采纳φ25mm钢筋作内撑,其间距同对拉螺栓,以避开梁侧模产生变形。
2.2.转换层下一层支撑的设置
(1)转换层下一层支撑系统待转换层梁板砼等级达到设计强度的70%后,才能拆除。
(2)增设梁端斜撑,在梁端1/4范围内加设斜撑,每排横向设置4根,以减轻梁的荷载。
2.3,转换层支模架检查:
支架搭设好后,要进行严格检查,首先施工班组进行自检,然后由项目部质检人员进行检查,并报监理人员检查,检查应细致细致,特殊对各杆件连接和平直度,检查应有记录,作为整改依据。
2.4,搭设前打算工作:
①在支模架搭设前应进行具体的技术交底;
②对搭设支模架材料,扣件及杆件的规格,质量进行严格检查,确保
质量;
③支模架搭设应有统一指挥,严格按操作程序和规程进行施工。
操作程序:
①首先进行立杆定位:
立杆定位均依据轴线弹线,尺寸梁底为450×400㎜,板底为1000×1000㎜,如最边处超过500㎜,则设二道立杆平均安排掉。
木工放样,先画五层楼面搭设排列图,四层,三层均能依据二层楼面弹线划分,要求上,下立杆对应;
②搭设拟从中间起先向四周延长;
③杆件搭设:
先立杆后横杆,再扫地杆和支撑,最终搭上部承重架结
构。
3,模板及支架的拆除:
1)侧模限制在砼构件的强度能保证其表面棱角不因拆除模板而受到损坏即可拆除,依据室外温度20度左右的状况,限制在砼浇筑成型后1~2天即拆除侧模。
2)简支及连续梁,板,板跨度在2m以内,砼强度达到设计强度的50%,即可拆除;梁跨度在8m以内及板跨度在2~8m之间,砼强度达到设计强度的70%,即可拆除;梁,板跨度在8m以上,砼强度需达到设计强度的100%方可拆除。
3)转换层模板必需并经监理公司现场检测,符合拆模条件,签署拆模申请令后方可拆模。
4)严格遵守拆模的依次,坚持先浇的先拆,后浇的后拆,先拆除非承
重架部位,如侧模,后拆除承重部位,两头往中间拆,不行由内向外拆。
5)刚好清理拆下的模板,钢管,扣件,按类清理,修复,码放整齐,
尽早投入周转运用。
6)对拆模人员细致做好书面交底包括技术方案,平安措施,拆模依次
等,并派专职人员旁站监督,严禁非拆模人员进入和拆模人员野蛮施工。
三,支撑层数的确定:
(1)A栋支撑层数计算
经计算,A栋本层梁板砼共590m3,单层面积857m2,即17.2KN/m2。
(1)转换层梁板砼浇筑时,传给下层楼面的荷载设计值q设
新浇钢筋砼自重F1=1.2×17.2KN/m2=20.64KN/m2
模板支撑自重F2=1.2×1.5KN/m2=1.8KN/m2
施工人员及设备荷载F3=1.4×1.0KN/m2=1.4KN/m2
q设=F1+F2+F3=20.64+1.8+1.4=23.84KN/m2
(2)下层楼板允许承受的荷载设计值q允
下层楼板设计活荷载标准值F1=3.5KN/m2
下层楼板板顶抹灰和板面面层自重F2=1KN/m2
永久荷载分项系数r1=1.2
可变荷载分项系数r2=1.4
q允=F1r2+▽F2r1=3.5×1.4+1×1.2=6.1KN/m2
(3)支撑设置层数
通过计算:
q设=23.84KN/m2>q允=6.1KN/m2,下层楼板不具有承受上层施工荷载的实力。
若要满意转换层在浇筑砼时的施工荷载,必需搭设四层结构支撑。
依据以上计算,如采纳梁板砼一次浇筑施工时,A栋必需对转换层以下四层梁板进行连续支撑。
四,转换层支架方案设计计算
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2001),《混凝土结构设计规范》GB50010-2002,《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001),《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
梁段:
KZL6
(1)
一,参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
1.00;
梁截面高度D(m):
2.00
混凝土板厚度(mm):
180.00;
立杆梁跨度方向间距La(m):
0.45;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.50;
梁支撑架搭设高度H(m):
3.40;
梁两侧立柱间距(m):
1.60;
承重架支设:
多根承重立杆,方木支撑垂直梁截面;
梁底增加承重立杆根数:
3;
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
1.20;
采纳的钢管类型为Φ48×3.2;
扣件连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养状况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;
钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
48.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.0
3.材料参数
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板类型:
胶合面板;
钢材弹性模量E(N/mm2):
210000.0;
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
205.0;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
50.0;
梁底方木截面高度h(mm):
100.0;
梁底纵向支撑根数:
5;
面板厚度(mm):
18.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):
350;
次楞间距(mm):
350;
穿梁螺栓水平间距(mm):
350;
穿梁螺栓竖向间距(mm):
350;
穿梁螺栓直径(mm):
M12;
主楞龙骨材料:
钢楞;
截面类型为圆钢管48×3.5;
主楞合并根数:
2;
次楞龙骨材料:
木楞,,宽度50mm,高度100mm;
次楞合并根数:
2;
二,梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取2.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为50.994kN/m2,48.000kN/m2,取较小值48.000kN/m2作为本工程计算荷载。
三,梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是依据龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中,σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M--面板的最大弯距(N.mm);
W--面板的净截面反抗矩,W=35×1.8×1.8/6=18.9cm3;
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.35×48×0.9=18.14kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×0.35×2×0.9=0.88kN/m;
q=q1+q2=18.144+0.882=19.026kN/m;
计算跨度(内楞间距):
l=350mm;
面板的最大弯距M=0.1×19.03×3502=2.33×105N.mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=2.33×105/1.89×104=12.332N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=12.332N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满意要求!
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=48×0.35=16.8N/mm;
l--计算跨度(内楞间距):
l=350mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=35×1.8×1.8×1.8/12=17.01cm4;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×16.8×3504/(100×9500×1.70×105)=1.056mm;
面板的最大容许挠度值:
[ω]=l/250=350/250=1.4mm;
面板的最大挠度计算值ω=1.056mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.4mm,满意要求!
四,梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)干脆承受模板传递的荷载,依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采纳木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:
W=50×100×100/6=83.33cm3;
I=50×100×100×100/12=416.67cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M--内楞的最大弯距(N.mm);
W--内楞的净截面反抗矩;
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×48×0.9+1.4×2×0.9)×0.35/2=9.51kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距):
l=350mm;
内楞的最大弯距:
M=0.1×9.51×350.002=1.17×105N.mm;
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=1.17×105/8.33×104=1.398N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值σ=1.398N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17N/mm2,满意要求!
(2).内楞的挠度验算
其中E--面板材质的弹性模量:
10000N/mm2;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=48.00×0.35/2=8.40N/mm;
l--计算跨度(外楞间距):
l=350mm;
I--面板的截面惯性矩:
E=4.17×106N/mm2;
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×8.4×3504/(100×10000×4.17×106)=0.02mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=1.4mm;
内楞的最大挠度计算值ω=0.02mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.4mm,满意要求!
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采纳钢楞,截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5;
外钢楞截面反抗矩W=5.08cm3;
外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4;
外楞计算简图
(1).外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N.mm);
W--外楞的净截面反抗矩;
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算:
其中,作用在外楞的荷载:
P=(1.2×48×0.9+1.4×2×0.9)×0.35×0.35/2=3.33kN;
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):
l=350mm;
外楞的最大弯距:
M=0.175×3329.55×350=2.04×105N.mm
经计算得到,外楞的受弯应力计算值:
σ=2.04×105/5.08×103=40.145N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
外楞的受弯应力计算值σ=40.145N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满意要求!
(2).外楞的挠度验算
其中E--外楞的弹性模量,其值为210000N/mm2;
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
p=48.00×0.35×0.35/2=2.94KN;
l--计算跨度(拉螺栓间距):
l=350mm;
I--面板的截面惯性矩:
I=1.22×105mm4;
外楞的最大挠度计算值:
ω=1.146×2.94×103×3503/(100×210000×1.22×105)=0.056mm;
外楞的最大容许挠度值:
[ω]=0.875mm;
外楞的最大挠度计算值ω=0.056mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.875mm,满意要求!
五,穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
A--穿梁螺栓有效面积(mm2);
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
12mm;
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=48×0.35×0.35×2=11.76kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×76/1000=12.92kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.76kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满意要求!
六,梁底模板计算
面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载,新浇混凝土自重荷载,钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重,新浇混凝土自重,钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:
W=450×18×18/6=2.43×104mm3;
I=450×18×18×18/12=2.19×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M--计算的最大弯矩(kN.m);
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=250.00mm;
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×(24.00+1.50)×0.45×2.00×0.90=24.79kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×0.35×0.45×0.90=0.17kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×2.00×0.45×0.90=1.13kN/m;
q=q1+q2+q3=24.79+0.17+1.13=26.09kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×26.09×0.252=0.163kN.m;
σ=0.163×106/2.43×104=6.71N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=6.71N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满意要求!
2.挠度验算
依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=((24.0+1.50)×2.000+0.35)×0.45=23.11KN/m;
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=250.00mm;
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ω]=250.00/250=1.000mm;
面板的最大挠度计算
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 转换 施工 方案