保利华22#都天然基础计算书.docx
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保利华22#都天然基础计算书
保利华都三期项目21、22号楼工程
塔
吊
基
础
施
工
方
案
湖北保利建设有限公司
湖北保利建设有限公司
编制:
审核:
审批:
保利华都三期21#、22#楼工程塔吊基础施工方案
一、工程概况:
拟建的保利华都三期21#、22#楼位于洪山区卓豹路,该工程采用全现浇钢筋混凝土短肢剪力墙结构。
其中21#楼层数18层,总高度57.6米;22#楼层数26层,总高度76.5米,建筑面积21556㎡。
根据工程需要,拟分别安装一台QTZ50、QTZ63型塔吊。
二、编制依据:
《保利华都三期工程地质勘察报告》
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
《建筑地基基础技术规范》(DB42/242-2003)
工程相关图纸
三、塔吊基础选型:
依据《保利华都三期工程地质勘察报告勘察报告》所提供地基土层物理力学性质指标及地质构造情况,塔机所处点场地各土层分布如下:
杂填土、
粉质粘土、
粘土、
粘土夹碎石、
-1红粘土、
石灰岩。
其中第
粉质粘土(fak=180Kpa,Es=7.0Mpa)层分布较广,压缩性偏低可选作为塔机天然基础持力层。
本工程塔机承台尺寸分别为QTZ63:
5000×5000×1350(㎜)、QTZ50:
5000×5000×1300(㎜),主筋采用ø18螺纹钢上下各双层布置,砼标号为C30。
四、塔机基础验算如下:
天然基础计算书
一、参数信息
塔吊型号:
QTZ63,塔吊起升高度H=85.00m,
塔吊倾覆力矩M=1350kN.m,混凝土强度等级:
C30,
塔身宽度B=1.6m,基础埋深D:
=1.35m,
自重F1=450kN,基础承台厚度h=1.35m,
最大起重荷载F2=60kN,基础承台宽度Bc=5.00m,
钢筋级别:
II级钢。
二、塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:
式中F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=510.00kN;
G──基础自重与基础上面的土的自重:
G=25.0×Bc×Bc×Hc+γm×Bc×Bc×(D-h)=843.75kN;
γm──土的加权平均重度
Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.000m;
W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3;
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M=1350.00kN.m;
e──偏心矩,e=M/(F+G)=0.997m,故e>承台宽度/6=0.833m;
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:
a=Bc/2-M/(F+G)=5.000/2-1350.000/(510.000+843.750)=1.503m。
经过计算得到:
有附着的压力设计值P=(510.000+843.750)/5.0002=54.150kPa;
偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(510.000+843.750)/(3×5.000×1.503)=120.112kPa。
三、地基承载力验算
地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2);
fak--地基承载力特征值,按本规范第5.2.3条的原则确定;取180.000kN/m2;
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3;
b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5.000m;
γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3;
d--基础埋置深度(m)取1.350m;
解得地基承载力设计值:
fa=209.800kPa;
实际计算取的地基承载力设计值为:
fa=209.800kPa;
地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=54.150kPa,满足要求!
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=120.112kPa,满足要求!
四、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中
βhp---受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,
βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,βhp取0.9,其间按线性内插法取用;
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值;
ho---基础冲切破坏锥体的有效高度;
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽(即塔身宽度);当计算基础变阶处的受冲切承载力时,取上阶宽;
ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度;当计算基础变阶处的受冲切承载力时,取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。
pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;
Al---冲切验算时取用的部分基底面积
Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
则,βhp---受冲切承载力截面高度影响系数,取βhp=0.95;
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值,取ft=1.43MPa;
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[1.60+(1.60+2×1.35)]/2=2.95m;
ho---承台的有效高度,取ho=1.30m;
Pj---最大压力设计值,取Pj=120.11KPa;
Fl---实际冲切承载力:
Fl=120.11×(5.00+4.30)×((5.00-4.30)/2)/2=195.48kN。
其中5.00为基础宽度,4.30=塔身宽度+2h;
允许冲切力:
0.7×0.95×1.43×2950.00×1300.00=3662888.40N=3662.89kN;
实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求!
五、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
计算公式如下:
式中:
MI---任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;
a1---任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离;当墙体材料为混凝土时,
取a1=b即取a1=1.70m;
Pmax---相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取120.11kN/m2;
P---相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值;
P=120.11×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=77.57kPa;
G---考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重,取843.75kN/m2;
l---基础宽度,取l=5.00m;
a---塔身宽度,取a=1.60m;
a'---截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。
经过计算得MI=1.702×[(2×5.00+1.60)×(120.11+77.57-2×843.75/5.002)
+(120.11-77.57)×5.00]/12=414.91kN.m。
2.配筋面积计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。
公式如下:
式中,αl---当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
取为0.94,期间按线性内插法确定,取αl=1.04;
fc---混凝土抗压强度设计值,查表得fc=14.30kN/m2;
ho---承台的计算高度,ho=1.30m。
经过计算得:
αs=414.91×106/(1.04×14.30×5.00×103×(1.30×103)2)=0.003;
ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003;
γs=1-0.003/2=0.998;
As=414.91×106/(0.998×1.30×300.00)=1065.64mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。
故取As=10125.00mm2。
实际配筋As=3.14×92×25×2=12717mm2,故满足要求!
天然基础计算书
一、参数信息
塔吊型号:
QTZ50,塔吊起升高度H=65.00m,
塔吊倾覆力矩M=1300kN.m,混凝土强度等级:
C30,
塔身宽度B=1.6m,基础埋深D:
=1.30m,
自重F1=400kN,基础承台厚度h=1.30m,
最大起重荷载F2=50kN,基础承台宽度Bc=5.00m,
钢筋级别:
II级钢。
二、塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:
式中F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=450.00kN;
G──基础自重与基础上面的土的自重:
G=25.0×Bc×Bc×Hc+γm×Bc×Bc×(D-h)=812.50kN;
γm──土的加权平均重度
Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.000m;
W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3;
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M=1300.00kN.m;
e──偏心矩,e=M/(F+G)=1.03m,故e>承台宽度/6=0.833m;
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:
a=Bc/2-M/(F+G)=5.000/2-1300.000/(450.000+812.500)=1.470m。
经过计算得到:
有附着的压力设计值P=(450.000+812.500)/5.0002=50.500kPa;
偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(450.000+812.500)/(3×5.000×1.470)=114.489kPa。
三、地基承载力验算
地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2);
fak--地基承载力特征值,按本规范第5.2.3条的原则确定;取180.000kN/m2;
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3;
b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5.000m;
γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3;
d--基础埋置深度(m)取1.300m;
解得地基承载力设计值:
fa=208.400kPa;
实际计算取的地基承载力设计值为:
fa=208.400kPa;
地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=50.500kPa,满足要求!
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=114.489kPa,满足要求!
四、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中
βhp---受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,
βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,βhp取0.9,其间按线性内插法取用;
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值;
ho---基础冲切破坏锥体的有效高度;
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽(即塔身宽度);当计算基础变阶处的受冲切承载力时,取上阶宽;
ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度;当计算基础变阶处的受冲切承载力时,取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。
pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;
Al---冲切验算时取用的部分基底面积
Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
则,βhp---受冲切承载力截面高度影响系数,取βhp=0.96;
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值,取ft=1.43MPa;
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[1.60+(1.60+2×1.30)]/2=2.90m;
ho---承台的有效高度,取ho=1.25m;
Pj---最大压力设计值,取Pj=114.49KPa;
Fl---实际冲切承载力:
Fl=114.49×(5.00+4.20)×((5.00-4.20)/2)/2=210.66kN。
其中5.00为基础宽度,4.20=塔身宽度+2h;
允许冲切力:
0.7×0.96×1.43×2900.00×1250.00=3477432.29N=3477.43kN;
实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求!
五、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
计算公式如下:
式中:
MI---任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;
a1---任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离;当墙体材料为混凝土时,
取a1=b即取a1=1.70m;
Pmax---相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取114.49kN/m2;
P---相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值;
P=114.49×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=73.94kPa;
G---考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重,取812.50kN/m2;
l---基础宽度,取l=5.00m;
a---塔身宽度,取a=1.60m;
a'---截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。
经过计算得MI=1.702×[(2×5.00+1.60)×(114.49+73.94-2×812.50/5.002)
+(114.49-73.94)×5.00]/12=393.65kN.m。
2.配筋面积计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。
公式如下:
式中,αl---当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
取为0.94,期间按线性内插法确定,取αl=1.04;
fc---混凝土抗压强度设计值,查表得fc=14.30kN/m2;
ho---承台的计算高度,ho=1.25m。
经过计算得:
αs=393.65×106/(1.04×14.30×5.00×103×(1.25×103)2)=0.003;
ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003;
γs=1-0.003/2=0.998;
As=393.65×106/(0.998×1.25×300.00)=1051.52mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
5000.00×1300.00×0.15%=9750.00mm2。
故取As=9750.00mm2。
实际配筋As=3.14×92×25×2=12717mm2,故满足要求!
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