A区A1A2型高支模方案正确.docx

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A区A1A2型高支模方案正确

一、编制依据1

二、工程概况1

三、施工准备2

四、高支模支撑方案3

1、模板及支撑架的材料选取3

2、支撑系统的构造设计3

五、高支模验算书5

1、梁支撑计算5

2、梁侧模计算11

3、板支撑计算18

六、高支模施工的安全管理24

1、高支模系统施工安全管理机构24

2、高支模施工注意问题25

七、高支模施工方法25

1、门式架支撑系统安装25

2、梁、板模板安装27

3、验收及拆除的批准程序29

4、门式架高支模拆除29

5、安全技术措施30

6、预防坍塌事故的安全技术措施32

7、预防高空坠落事故安全技术措施33

八、监测措施34

九、应急救援预案35

1、概况35

2、机构设置36

3、报警救援及其他联络电话36

4、人员分工与职责36

5、应急救援工作程序36

6、应急救援方法37

十、高支模施工图39

1、高支模支撑系统平面布置图39

2、高支模支撑系统立面图40

3、高支模支撑系统剖面图41

十一、补充方案

一、编制依据

为了保证本工程超高支模施工安全，根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。

方案编制计算依据如下：

1.《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000；

2.《木结构设计规程》GB50005-2003；

3.《混凝土结构工程施工质量验收规范》50204-2002；

4.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；

5.《建筑施工计算手册》（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）；

6.本工程有关施工图纸等。

二、工程概况

序号

项目

内容

1

工程名称

广州市云梯山庄房地产开发有限公司住宅楼（自编A区A1、A2型）工程

2

建设地点

广州市

3

建设单位

广州市云梯山庄房地产开发有限公司

4

设计单位

广东名都设计有限公司

5

建筑结构类型

框架结构

6

总建筑面积

33718.22m2

7

工程内容

土建、部分室内水电、设备安装及附属工程

8

工程质量标准

工程质量标准：

合格

9

工期要求

/

1、建筑设计概况

本工程总建筑面积为33718.22m2，建筑层数为地上12-18层（四栋A1型12层，两栋A2型18层），一层地下室。

建筑总高度42.7～60.3m，地下室层高为4.80m，首层层高为4.50m，二层以上为住宅标准层，层高为3.00～4.5m。

本工程结构设计使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。

建筑物分类和耐火等级：

二类、二级，抗震设防烈度：

七度。

2、结构设计概况

本工程钢筋混凝土结构，地下室至首层结构柱、墙混凝土等级为C40，二层至五层结构柱、墙混凝土强度为C35，六层至天面层结构柱、墙混凝土强度为C30。

二至顶层混凝土水平构件混凝土等级为C25，地下室至首层混凝土水平构件混凝土等级为C30。

首层层高为4.80m，二层至十八层层高3.0m。

负一层底板为C30，墙、柱为C40，层高为4.80m。

最大梁截面350×1200mm、500×700mm，跨度7m，板厚300。

三、施工准备

1、技术准备

在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

2、物资准备

（1）材料准备：

确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。

同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。

（2）机具准备：

根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

（3）周转材料准备：

做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。

3、劳动力准备

（1）根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。

水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。

（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：

施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。

必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

四、高支模支撑方案

1、模板及支撑架的材料选取

　　模板：

采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。

　　木枋：

采用80mm×80mm木枋。

支撑系统：

选用MF1219、MF1217、MF1209门式脚手架及配件、φ12对拉螺栓等。

纵横水平拉杆：

选用48×3.5mm钢管及配件。

纵横向剪刀撑：

选用48×3.5mm钢管及配件。

垫板：

采用脚手架配套底托，垫板为两条80×80mm木枋并排垫放。

2、支撑系统的构造设计

本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统，梁板结构的门架采用满堂式布置，间距为900mm，设置纵横水平拉杆，主框架梁的水平拉杆应顶至已浇筑混凝土的墙、柱上，加强高支模的整体抗倾覆能力。

（1）根据设计图纸要求，本工程高支模支撑系统分为三种情况，具体如下：

情况一：

层高4.80m（地下室）采用门式架搭设。

选用门式架钢管脚手架支撑体系。

最大梁截面尺寸为350×1200，梁跨7m，顶板厚300mm，其他位置板厚180mm，梁板砼等级均为C30。

梁底高支模搭设高度为3.6米，板底支模高度为4.5m。

梁板支撑系统采用门式架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。

情况二：

层高4.50m（首层）采用门式架搭设。

选用门式架钢管脚手架支撑体系。

最大梁截面尺寸为250mm×1200mm，最大梁跨4.8m，板厚180mm，梁板砼等级均为C25。

梁底高支模搭设高度为3.3米，板底支模高度为4.32m。

梁板支撑系统采用门式架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。

（2）对于以上二种情况的高支模，其构造设计参数均如下：

梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距200㎜，水平设置双钢管穿梁螺栓φ12@400mm，第一排钢管设在梁底以上300mm（当梁高≥700mm时间隔300mm设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置一层木枋，横枋采用80×80㎜木枋，间距150mm，支顶采用门式架，排距为900㎜；板面模板采用18㎜厚夹板，板底设置一层木枋，横枋采用80×80㎜木枋，间距300，支撑采用门式架，排距为900㎜。

门架上放顶托，托梁均采用采用钢管（双钢管）:

Ф48×3.5。

（3）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用Φ48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。

剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角宜45°～60°，用扣件与门式架扣紧。

（4）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。

门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条80×80mm木枋并排垫放。

（5）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的1‰~3‰。

（6）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50％以上方可继续搭设。

上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。

组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。

五、高支模验算书

梁模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为4.8米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：

门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。

门架立杆采用

42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用

42.0×2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离0.90m，梁底方木距离150mm。

梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。

梁顶托采用钢管（双钢管）:

Ф48×3.5。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

图1计算门架的几何尺寸图

图2模板支架示意图

一、梁底方木的计算

方木按照简支梁计算。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.500×1.000×0.150=3.825kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.340×0.150×（2×1.000+1.000）/1.000=0.153kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.150=0.300kN/m

经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×（3.825+0.153）+1.4×0.300=5.194kN/m

2.方木强度、挠度、抗剪计算

方木计算简图

方木弯矩图（kN.m）

方木变形图（mm）

方木剪力图（kN）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.597kN

N2=2.597kN

经过计算得到最大弯矩M=0.935kN.m

经过计算得到最大支座F=2.597kN

经过计算得到最大变形V=4.4mm

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；

I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；

（1）方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.935×106/85333.3=10.96N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）方木抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2.597/（2×80×80）=0.609N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

（3）方木挠度计算

最大变形v=4.4mm

方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

二、梁底托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：

钢管（双钢管）:

Ф48×3.5；

W=10.16×103mm3；

I=24.38×104mm4；

1、梁两侧托梁的强度计算

托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN·m）

托梁计算变形图（mm）

托梁计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.774kN·m；

最大变形νmax=0.895mm；

最大支座力Rmax=10.534kN；

最大应力σ=0.774×106/（10.16×103）=76.192N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值σ=76.192N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度ν=0.895mm小于最大允许挠度[v]=min（900/150,10）mm,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

门架（MF1217）1榀0.205kN

交叉支撑2副2×0.400=0.080kN

水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN

连接棒2个2×0.006=0.012kN

锁臂2副2×0.009=0.017kN

合计0.465kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）

剪刀撑采用

48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tg

=（4×1.950）/（4×1.830）=1.066

2×0.038×（4×1.830）/cos

/（4×1.950）=0.105kN/m

水平加固杆采用

48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.038×（1×1.830）/（4×1.950）=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

（1×0.014+4×0.014）/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。

2托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力6.259kN，6.259kN

第2榀门架两端点力17.294kN，17.294kN

第3榀门架两端点力17.294kN，17.294kN

第4榀门架两端点力6.259kN，6.259kN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=34.588kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.419kN/m；

　　NQ——托梁传递荷载，NQ=34.588kN；

　　H——脚手架的搭设高度，H=4.8m。

经计算得到，N=1.2×0.419×4.800+34.588=37.004kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=37.00kN；

　　Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中

——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，

=0.477；

　　k——调整系数，k=1.13；

　　i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；

　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；

　　h0——门架的高度，h0=1.93m；

　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；

　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；

　　A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；

　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

经计算得到，Nd=60.669kN。

立杆的稳定性计算N

梁侧模板支架计算书

梁侧模板的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑施工手册（第四版）》等规范编制。

以梁350*1200截面计算。

一、参数信息

1.梁侧模板及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.35；梁截面高度D（m）:

1.20；

混凝土板厚度（mm）:

300.00；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

次楞间距（mm）：

200；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

400；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；壁厚（mm）：

3.50；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

80.00；高度（mm）：

80.00；

2.荷载参数

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

16.8；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

4.0；

3.材料参数

木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.3；

面板类型：

胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

15.0；

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.200m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

面板抗弯强度验算公式如下：

σ=M/W

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=90×1.8×1.8/6=48.6cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.9×16.8×0.9=16.33kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×0.9×4×0.9=4.54kN/m；

计算跨度（次楞间距）:

l=200mm；

面板的最大弯矩M=0.1×16.33×2002+0.117×4.536×2002=8.65×104N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.330×0.20+1.2×4.536×0.20=4.681kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=8.65×104/4.86×104=1.8N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=15N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=1.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=16.8×（1.2-0.3）=15.12N/mm；

l--计算跨度:

l=200mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=90×1.8×1.8×1.8/12=43.74cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×15.12×2004/（100×6000×4.37×105）=0.062mm；

面板的最大容许挠度值:

[v]=l/250=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.062mm小于面板的最大容许挠度值[v]=0.8mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.681/（1.200-0.300）=5.201kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×8×8×8/6=85.33cm3；

I=1×8×8×8×8/12=341.33cm4；

E=9000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.234kN·m，最大支座反力R=2.340kN，最大变形ν=0.457mm

（1）.次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.34×105/8.53×104=2.7N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=2.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

（2）.次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[v]=300/400=0.75mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.457mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.34kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.078=10.16cm3；

I=2×12.187=24.37cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图（kN·m）

主楞计算变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.211kN·m，最大支座反力R=5.207kN，最大变形ν=0.044mm

（1）.主楞抗