高性能混凝土配合比设计和选择.docx
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高性能混凝土配合比设计和选择
高性能混凝土配合比设计和选择
1、原材料选择
水泥:
C30普通混凝土和水下混凝土采用宁夏赛马普通硅酸盐水泥P.O42.5R密度3.0g/cm3,氯离子含量0.015%,标准稠度用水量28.4%,比表面积333m2/kg,水泥中粉煤灰掺量16.7%。
C50预应力混凝土采用宁夏赛马普通硅酸盐水泥P.O52.5R,标准稠度用水量25.8%,氯离子含量0.016%,,水泥中粉煤灰掺量7%,水泥密度3.1g/cm3,比表面积410m2/kg。
粉煤灰采用宁夏大坝电厂生产的优质Ⅰ级粉煤灰,表观密度pf=2.2g/cm3。
硅粉:
采用宁夏大武口铁合金厂生产,松堆密度pb=0.18~0.23g/cm3、表观密度=2.0~2.2g/cm3比表面积:
15~20m2/g、需水量比:
≤125%、SiO2含量可达85~90%。
石灰岩粉:
采用柳木高玉明牌石灰岩粉表观密度=2.8g/cm3,比表面积=450kg/m2,含泥量≤2%。
矿粉:
采用青铜峡矿粉表观密度=2.8g/cm3,比表面积=600kg/m2。
减水剂采用山西黄恒HY-A聚羧酸高性能液体减水剂,减水率不小于25%,经正交设计减水剂C30优化为浇凝材料0.8%,C50优化为浇凝材料1.1%。
细集料:
银川天昊水洗砂厂中砂:
表观密度2687kg/m3、堆积密度1640kg/m3、空隙率39%、含泥量1.3%、云母含量1.3%、坚固性4.3%、细度模数2.86;细度模数Mk=2.6~3.2。
要求Mk浮动小,具有良好的级配Ⅱ区中粗砂,太细的砂配制不出高性能混凝土。
细集料满足JTJ/TF50—2011《公路桥涵施工技术规范》6.3要求。
粗集料:
套门沟碎石(5-31.5):
表观密度2727kg/m3、堆积密度1520kg/m3、空隙率44%、含泥量0.7%、压碎值8.7%、针片状含量2.5%、SO3含量0.02%;
C30水下混凝土和普通混凝土:
(20~31.5)mm:
(10~20)mm:
(5~10)mm=30%:
50%:
20%;C50预应力混凝土:
(10~25)mm:
(5~10)mm=70%:
30%。
JTJ/TF50—2011《公路桥涵施工技术规范》6.4要求。
粗、细集料的含泥量分别不大于1%和3%;泥快含量分别不大于0.5%和1%,这些指标满足JTJ/TF50—2011《公路桥涵施工技术规范》要求。
工地井水:
PH6.4、不溶物含量18mg/L、碱含量1087mg/L、氯化物含量109mg/L、硫酸盐含量279mg/L。
满足JTJ/TF50—2011《公路桥涵施工技术规范》6.5.1要求。
2、确定混凝土配合比的原则
1)按具体工程提供的施工图纸,依据新桥规施工组织设计,选择原材料和胶凝材料。
“具体问题,具体分析”,对不同部位采用不同混凝土配合比以保证混凝土工作性能满足施工需要。
如高立柱和低立柱、天气热和天气冷、路途近路途远、混凝土出料口温度等因素综合考虑。
虽然都为C30普通混凝土,它们工作性能不同,这就要求它们坍落度是不一样的。
只有这样作才可以避免混凝土罐车二次加水。
2)注重骨料级配和粒形,按最大松堆密度法优化级配骨料,但级配后空隙率不大于42%,细集料和粗集料空隙率乘积0.16~0.2;
3)按《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T50476—2008,选择混凝土浆骨比(即最小用水量或胶凝材料总量)原则,尽量减少骨浆比,根据混凝土强度等级和最小胶凝总量原则确定浆骨体积比,按选定的浆骨比得到一方混凝土拌合物浆体体积和骨料体积;计算粗细集料料积所用的密度应
当是饱和面干状态下所测定出来的;细集料应过5mm筛;
4)按《高性能混凝土应用技术规程》CECS207-2006,选择矿物掺合料最大掺量和水胶比;
5)分别按绝对体积法用浆体体积计算胶凝材料总量和用水量;用骨料体积计算砂、石用量;调整水胶比时,保持浆体体积不变;
6)根据工程特点和技术要求选择合适的外加剂,建议采用第三代聚羧酸减水剂调整拌合物的施工性,不易采用第二代萘系列减水剂;
7)当拌合物表观密度超过±2%时,应重新测定粗细集料、胶凝材料密度,直达达到要求;
3、HPC配合比设计
3.1目标配合比计算:
根据混凝土设计标号,依据JTJ/TF50—2011《公路桥涵施工技术规范》、《高性能混凝土应用技术规程》CECS207-2006、《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T50476—2008、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002初步进行混凝土设计计算,即水泥:
粉煤灰:
石灰岩粉:
矿粉、硅粉:
水:
细集料:
粗集料=mco:
mfo:
mpLo:
mSLo:
mSFO:
mso:
mGo
1)确定HPC的配制强度fcu,o
fcu,0≥fcu,k+1.645σ(6-1)
式中
fcu,0---沸凝土配制强度(MPa);
fcu,k---混凝土立方体抗压强度标准值(MPa);
σ---混凝土强度标准差(MPa);
高性能混凝土不易离析和泌水,混凝土质量易于保证。
根据大量混凝土强度统计资料,混凝土强度保证率在95%情况下,回弹强度均方差和抗压试块强度均方差:
C30均方差不大于3,离差系数不大于10%;C50均方差不大于2.5,离差系数不大于5%。
混凝土均方差σ宜按表6-1采用,以减少配合比水泥用量。
标准差σ值表6-1
强度等级(MPa)
低于C20
C20~C35
高于C35
标准差σ(MPa)
3
4
5
2)确定水胶比
水胶比:
混凝土拌合物中用水量与胶凝材料总量的重量比。
高性能混凝土耐久性:
在设计确定的环境作用和维修、使用条件下,结构构件在设计使用年限内保持其适用性和安全性的能力。
环境作用:
温、湿度及其变化以及二氧化碳、氧、盐、酸等环境因素对结构的作用。
根据新桥规表6.15.9-2按耐久性设计高性能混凝土,新桥规依据《混凝
土结构耐久性设计规范》GB/750476-2007编制得,见表-结构所处环境按其对钢筋和混凝土材料的腐蚀机理可分为5类,并应按表6-2确定。
环境类别表6-2
环境类别
名称
腐蚀机理
I
一般环境
保护层混凝土碳化引起钢筋锈蚀
Ⅱ
冻融环境
反复冻融导致混凝士损伤
Ⅲ
海洋氯化物环境
氯盐引起钢筋锈蚀
Ⅳ
除冰盐等其他氯化物环境
氯盐引起钢筋锈蚀
注:
一般环境系指无冻融、氯化物和其他化学腐蚀物质作用。
环境对配筋混凝土结构的作用程度应采用环境作用等级表达,并应符合表6-3的规定。
环境作用等级表6-3
环境作用等级
环境类别
A
轻微
B
轻度
C
中度
D
严重
E
非常严重
F
极端严重
一般环境
I-A
I-B
I-C
一
一
一
冻融环境
一
一
Ⅱ-C
Ⅱ-D
Ⅱ-E
一
海洋氯化物环境
一
一
Ⅲ-C
Ⅲ-D
Ⅲ-E
III-F
除冰盐等其他氯化物环境
一
一
V-C
V-D
V-E
一
化学腐蚀环境
一
一
V-C
V-D
V-E
一
注明:
1.当结构构件受到多种环境类别共同作用时.应分别满足每种环境类别单独作用下的耐久性要求。
2.在长期潮湿或接触水的环境条件下,混凝土结构的耐久性设计应考虑混凝土可能发生的碱一骨料反应、钙矾石延迟反应和软水对混凝土的溶蚀,在设计中采取相应的措施。
对混凝土含碱量的限制应根据附录B确定。
3.混凝土结构的耐久性设计尚应考虑高速流水、风沙以及车轮行驶对混凝土表面的冲刷、磨损作用等实际使用条件对耐久性的影响。
混凝土结构的设计使用年限应按建筑物的合理使用年限确定,不应低于现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的规定;对于城市桥梁等市政工程结构应按照表-20的规定确定。
混凝土结构的设计使用年限表6-4
设计使用年限
适用范围
不低于100年
城市快速路和主干道上的桥梁以及其他道路上的大型桥梁、隧道、重要的市政设等
不低于50年
城市次干道和一般道路上的中小型桥梁,一般市政设施
高性能混凝土耐久性公式:
(6-2)
W—用水量
B—胶凝材料用量
C—钢筋保护层厚度(cm),室内保护层比室外增加2cm
α—劣化外力区分系数,室外1.0,室内1.7;
t—按耐久性实际使用年限(年)
3)选定单位用水量(mwo)
按表6-5确定高性能混凝土用水量和最大骨胶比,一般情况下含水量每增减±5kg/m3,坍落度增减±20mm。
不同等级混凝土最大浆骨比表6-5
强度等级
浆体体积/浆骨体积比
用水量(kg/m3)
C30~C50(不含C50)
≤0.32/0.471
≤175
C50~C60(含C50)
≤0.35/0.538
≤160
C60以上(不含C60)
≤0.38/0.613
≤145
4)计算单位胶凝材料用量
混凝土原材料中具有胶结作用的硅酸盐水泥和粉煤灰、硅灰、磨细矿渣、石灰岩粉等矿物掺合料与混合料的总称为胶凝材料。
见表6-6
高性能混凝土最大水胶比和最小胶凝材料用量(kg/m3)表6-6
最低强度等级
最大水胶比
最小胶凝材料用量
kg/m3
最大胶凝材料用量kg/m3
C25
0.60
260
400
C30
0.55
280
C35
0.50
300
C40
0.45
320
450
C45
0.40
340
C50
0.36
360
480
≥C55
0.36
380
500
注:
1表中数据适用于最大骨料粒径为20mm的情况.骨料粒径较大时宜适当降低胶凝材料用量,骨料粒径较小时可适当增加;
2引气混凝土的胶凝材料用量与非引气混凝土要求相同;
3对于强度等级达到C60的泵送混凝土,胶凝材料最大用量可增大至530kg/m3。
B.1.2配筋混凝土的胶凝材料中,矿物掺合料用量占胶凝材料总量的比值应根据环境类别与作用等级、混凝土水胶比、钢筋的混凝土保护层厚度以及混凝土施工养护期限等因素综合确定,并应符合下列规定:
1长期处于室内干燥I-A环境中的混凝土结构构件,当其钢筋(包括最外侧的箍筋、分布钢筋)的混凝土保护层≤20ram,水胶比>0.55时,不应使用矿物掺合料或粉煤灰硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥;长期湿润I-A环境中的混凝土结构构件,可采用矿物掺合料,且厚度较大的构件宜采用大掺量矿物掺合料混凝土。
2I-B、I-C环境和Ⅱ-C、Ⅱ-D,Ⅱ-E环境中的混凝土结构构件,可使用少量矿物掺合料,并可随水胶比的降低适当增加矿物掺合料用量。
当混凝土的水胶比W/B≥0.4时,不应使用大掺量矿物掺合料混凝土。
3氯化物环境和化学腐蚀环境中的混凝土结构构件,应采用较大掺量矿物掺合料混凝土,III-D、Ⅳ-D、III-E、IV-E、III-F环境中的混凝土结构构件,应采用水胶比W/B≤0.4的大掺量矿物掺合料混凝土。
且宜在矿物掺合料中再加入胶凝材料总重的3%~5%的硅灰。
B.1.3用作矿物掺合料的粉煤灰应选用游离氧化钙含量不大于10%的低钙灰。
B.1.4冻融环境下用于引气混凝土的粉煤灰掺合料,其含碳量不宜大于1.5%。
B.1.5氯化物环境下不宜使用抗硫酸盐硅酸盐水泥。
B.1.6硫酸盐化学腐蚀环境中,当环境作用为V-C和V-D级时,水泥中的铝酸三钙含量应分别低于8%和5%;当使用大掺量矿物掺合料时,水泥中的铝酸三钙含量可分别不大于10%和8%;当环境作用为V—E级时,水泥中的铝酸三钙含量应低于5%,并应同时掺加矿物掺合料。
硫酸盐环境中使用抗硫酸盐水泥或高抗硫酸盐水泥时,宜掺加矿物掺合料。
当环境作用等级超过V-E级时,应根据当地的大气环境和地下水变动条件,进行专门实验研究和论证后确定水泥的种类和掺合料用量,且不应使用高钙粉煤灰。
硫酸盐环境中的水泥和矿物掺合料中,不得加入石灰石粉。
B.1.7对可能发生碱一骨料反应的混凝土,宜采用大掺量矿物掺合料;单掺磨细矿渣的用量占胶凝材料总重αs≥50%,单掺粉煤灰αs≥40%,单掺火山灰质材料不小于30%,并应降低水泥和矿物掺合料中的含碱量和粉煤灰中的游离氧化钙含量。
用量,骨料粒径较小时可适当增加;
2引气混凝土的胶凝材料用量与非引气混凝土要求相同;
3对于强度等级达到C60的泵送混凝土,胶凝材料最大用量可增大至530kg/m3。
B.1.2配筋混凝土的胶凝材料中,矿物掺合料用量占胶凝材料总量的比值应根据环境类别与作用等级、混凝土水胶比、钢筋的混凝土保护层厚度以及混凝土施工养护期限等因素综合确定,并应符合下列规定:
1长期处于室内干燥I-A环境中的混凝土结构构件,当其钢筋(包括最外侧的箍筋、分布钢筋)的混凝土保护层≤20ram,水胶比>0.55时,不应使用矿物掺合料或粉煤灰硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥;长期湿润I-A环境中的混凝土结构构件,可采用矿物掺合料,且厚度较大的构件宜采用大掺量矿物掺合料混凝土。
2I-B、I-C环境和Ⅱ-C、Ⅱ-D,Ⅱ-E环境中的混凝土结构构件,可使用少量矿物掺合料,并可随水胶比的降低适当增加矿物掺合料用量。
当混凝土的水胶比W/B≥0.4时,不应使用大掺量矿物掺合料混凝土。
3氯化物环境和化学腐蚀环境中的混凝土结构构件,应采用较大掺量矿物掺合料混凝土,III-D、Ⅳ-D、III-E、IV-E、III-F环境中的混凝土结构构件,应采用水胶比W/B≤0.4的大掺量矿物掺合料混凝土。
且宜在矿物掺合料中再加入胶凝材料总重的3%~5%的硅灰。
B.1.3用作矿物掺合料的粉煤灰应选用游离氧化钙含量不大于10%的低钙灰。
B.1.4冻融环境下用于引气混凝土的粉煤灰掺合料,其含碳量不宜大于1.5%。
B.1.5氯化物环境下不宜使用抗硫酸盐硅酸盐水泥。
B.1.6硫酸盐化学腐蚀环境中,当环境作用为V-C和V-D级时,水泥中的铝酸三钙含量应分别低于8%和5%;当使用大掺量矿物掺合料时,水泥中的铝酸三钙含量可分别不大于10%和8%;当环境作用为V—E级时,水泥中的铝酸三钙含量应低于5%,并应同时掺加矿物掺合料。
硫酸盐环境中使用抗硫酸盐水泥或高抗硫酸盐水泥时,宜掺加矿物掺合料。
当环境作用等级超过V-E级时,应根据当地的大气环境和地下水变动条件,进行专门实验研究和论证后确定水泥的种类和掺合料用量,且不应使用高钙粉煤灰。
硫酸盐环境中的水泥和矿物掺合料中,不得加入石灰石粉。
B.1.7对可能发生碱一骨料反应的混凝土,宜采用大掺量矿物掺合料;单掺磨细矿渣的用量占胶凝材料总重αs≥50%,单掺粉煤灰αs≥40%,单掺火山灰质材料不小于30%,并应降低水泥和矿物掺合料中的含碱量和粉煤灰中的游离氧化钙含量。
5)选定砂率
砂率选择因根据混凝土用途不同,灵活掌握。
一般情况下砂率每增减±1%,坍落度增减±20mm。
C25滑膜路沿石βs=50~55%,C25高性能混凝土βs=30~35%,C30水下高性能混凝土混凝土砂率40~45%,C30高性能混凝土βs=32~37%,C50高性能混凝土βs=35~40%。
泵送高性能混凝土混凝土、机制砂高性能混凝土砂率取高限;非泵送高性能混凝土混凝土、非机制砂高性能混凝土砂率取低限。
6)选定浆骨比
根据P.K.Mehta和P.C.Aitcin的观点,要使混凝土达到最佳的施工性和易性、强度、耐久性等性能,水泥和胶凝浆与集料的体积比应为35:
65。
见表-19
7)计算单位砂石材料用量(mso、mco)
“假定密度法”本来是在绝对体积法的基础上产生的。
混凝土配合比的原理是按照1m3混凝土拌合物由各原材料紧密堆积而成,即1m3混凝土体积等于各原材料绝对密实体积之和(即不计各原材料内部孔隙)。
过去水泥砂石的表观密度变化不大,所配制混凝土的表观密度变化也不大,因此为了简化试配,对水灰比为0.5左右的混凝土假定表观密度为2400kg/m3,对高强混凝土假定表观密度为2450kg/m3,试拌后实测差别不大。
但是如今普遍使用较大掺量的矿物掺合料,例如粉煤灰表观密度为1.90~2.40g/cm3,磨细矿渣表观密度约为2.60g/cm3。
,与水泥表观密度的3.0g/cm3,左右相比相差就大了,按上述假定的表观密度计算,则体积都会大于1m3,掺合料越多,大得越多。
因此从根本上,还是应当使用绝对体积法。
当然,正如任何方法都有一定的假设,绝对体积法的假设是忽略水泥水化所减少的那部分水的体积,但是,混凝土在新拌状态时,这部分水相对于混凝土的总体积来说是很少的。
为弥补这部分忽略水的体积,建议用绝对体积法计算时,不必计入搅拌式挟入的;孔隙体积。
高性能混凝土因掺有一种或二种以上其它胶凝材料,宜采用绝对体积法计算配合比,而表观密度法比较简单,不需要各种组成材料的密度,但获得结果不如绝对体积法精度高。
具体计算如下:
(1)质量法又称表观密度法。
该法是假定混凝土拌合物唯一固定值,混凝土拌合物各组成材料的单位用量之和即为其表观密度。
砂率在已知的条件下,求其粗细集料的单位用量。
mc0+mg0+ms0+mw0=mcp(6-3)
βs=ms0/mg0+ms0×100%(6-4)
式中
mc0---每立方米混凝土的水泥用量(kg);
mg0---每立方米混凝土的粗骨料用量(kg);
ms0---每立方米混凝土的细骨料用量(kg);
mw0---每立方米混凝土的用水量(kg);
βs---砂率(%);
mcp---每立方米混凝土拌合物的假定重量(kg),其值可取2350-2450kg。
体积法又称绝对体积法。
该法是假定混凝土拌合物的体积等于各组成材料绝对体积和混凝土拌合物中所含空气体积之总和。
在砂率已知条件,求出粗细集料用量。
mc0/ρc+mg0/ρg+ms0/ρs+mw0/ρw+0.01α=1(6-5)
βs=ms0/mg0+ms0×100%(6-6)
式中
ρc---水泥密度(kg/m3),可取2900-3100kg/m3;
ρg---粗骨料的表观密度(kg/m3);
ρs---细骨料的表观密度(kg/m3);
ρw---水的密度(kg/m3),可取1000kg/m3;
α---混凝土的含气量百分数,在不使用引气型外加剂时,α可取为1。
粗骨料和细骨料的表观密度(ρg,ρs)应按现行行业标准《公路工程集料试验规程》JGGE42-2005粉煤灰、硅粉、矿粉、石灰岩粉表观密度可参照《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTGE30-2005、《水泥密度测定方法》GB/T208-1994—李氏密度瓶法规定的方法测定。
其原理是将水泥倒入装有一定量液体介质的李氏瓶内,并使液体介质充分地浸透水泥颗粒。
根据阿基米德定律,水泥的体积等于它所排开的液体体积,从而算出水泥单位体积的质量即为密度。
为使测定的水泥、矿粉不产生水化反应,液体介质采用无水煤油。
粉煤灰、硅粉、石灰岩粉用蒸馏水,矿粉用无水煤油(航空煤油)。
3.2试验室配合比
根据目标配合比,采用施工实际材料,进行试拌,测定混凝土拌合物的工作性;所用水泥、水、矿物掺合料、粗细集料、聚羧酸减水剂等材料技术指标必须满足新桥规要求。
根据混凝土坍落度调整混凝水胶比,提出一个满足工作性要求的最不利情况下的“基准配合比”。
宜采用水胶比变化0.02~0.03范围调整,调整出五个胶水比并配制试块,绘制HPC抗压强度(fc)与胶水比(B/W)关系图,保证HPC在最大用水量情况下,混凝土施工工作性能(流动性、匀质性、易密性)最优,满足混凝土强度和耐久性。
3.3施工配合比
试验室最后确定最不利情况下的配合比,是按绝干状态集料计算地。
而施工现场砂石料为露天堆放,都含有一定的含水率,因此,施工现场应根据现场砂石的实际含水率的变化,将试验室配合比换算为施工配合比。
我公司目前施工配合比存在问题有:
砂石料露天堆放,宜向东毛项目部学习,采用搭棚堆放,便于控制砂石料含水量。
水洗中粗砂含水量6%,无论如何折减,都对混凝土工作性产生很大影响;混凝土配合比设计规程有问题,砂石料在105±5℃烘干绝干重量,而实际配合比对于砂石等散粒状材料是有微孔的材料,孔隙率都很小却不能忽略,其所含孔隙有能吸入水的开放孔,也有水进不去的封闭孔(包括100nm以下的开放但水进不去的孔)。
在组成绝对密实的混凝土拌合物中,砂石所占的体积,是能充水的气孔都充水到饱和程度而无表面吸附水状态的砂石颗粒体积的总和。
这种状态就是饱和面干;这样求得的密度叫做表观密度,以区别于真密度。
而今,全世界只有我国是以绝干状态的骨料进行混凝土配合比的计算。
这两种基准的配合比有什么区别呢?
饱和面干状态骨料所含的水既不参与拌和水影响混凝土拌合物的工作性,也不参与胶凝材料水化后微结构的组成;虽然对硬化混凝土后期性能发展会有一定的自养护作用,但在新拌状态是没有用的。
因此不计入混凝土的拌和水。
如果骨料不是面干饱和的状态,当含水率低于面干的饱和含水率时,就会从拌和水中再吸收水;如果含水率大于面干的饱和含水率,即尚存在骨料表面吸附水,这部分水不仅会增加拌和水量,而且也增大混凝土的水胶比,对拌合物性能与硬化混凝土性能都会有影响。
面干的饱和含水以外所有的水可称为有效水。
混凝土配合比中的用水量应指的是有效水,水胶比是有效水与胶凝材料总量的比值。
对于以绝干基试配的混凝土,目前我国在混凝土实际生产中,多采用炒干或烘干至恒重的方法求出砂子的实际含水率,依此扣除拌和水用量。
结果是试拌的混凝土坍落度会小于预期值,又要试拌调整配合比,造成质量控制的麻烦。
当采取面干饱和基试配时,只要预先测得骨料面干的饱和含水率(其值与吸水率值相等),则再测出骨料实际的全部含水率,在生产中对拌和水“多退少补”即可,具有较好的质量的可控性。
石子表观密度的步骤:
将一定量的石子在水中浸泡至少24h,取出后放在拧干了水的毛巾上吸去其表面吸附水,肉眼观察表面无水的亮光,即为石子的饱和面干。
称取lkg面干饱水的石子,用排水法测得其体积,即可求出石子的表观密度。
测定砂子吸水率的方法中,见《公路工程集料试验规程》JTGE42—2005T0030细集料密度及吸水率试验。
对砂子面干饱和的界定方法为:
将浸水饱和的砂子用吹风机吹干至表面开始变色,按规定方法装入一截头圆锥环(图1示意)中,向上提起截头圆锥环后,根据砂子的性状,即可判断其含水状态(图6-2示意)。
其中面干饱和状态的含水率值即等于吸水率值。
图6-1 饱和面干测定用具示意图
图6-2砂子含水状态示意
称取一定量所得面干饱和状态的砂子,在图3所示比重瓶中测出其体积;将同等质量实际含水的砂子装入比重瓶内,如果测得二者体积相同,表明二者都是面干饱和状态;如果所测得的体积大于或小于面干饱和状态砂子的体积,则体积的变化说明其含水量的变化,二者差值即需要“多退或少补”的水量。
此项试验可在实验室也可在拌和楼的上料口进行。
还可以用含水量传感器和电流表进行在线控制。
而用此项试验作为校核。
这样做的结果要求砂石进料必须是饱水状态,并切封闭储存,以防水分变化。
对于严格质量管理和提高混凝土质量控制水平,这样做是非常必要的。
图6-3在骨料下料口量测表面含水的比重瓶
3.4假定表观密度法和绝对体积法算例
1)在高性能混凝土拌合物中,各组成材料材料(包括固、气、液三相),其体积之和等于1m3;
2)粗集料的空隙率有干砂浆来填充;
3)干砂浆的孔隙由水填充;
4)干砂浆有水泥、矿物掺合料、细集料和空气组成。
浆体体积Ve=Vw+Vc+Vf+Va(6-7)
集料体
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