地下车库模板专项方案.docx
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地下车库模板专项方案.docx
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地下车库模板专项方案
··············项目二标段
(地下车库模板工程)
施
工
方
案
施工单位:
···········集团
编制日期:
2014年11月28日
一、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》、《混凝土结构设计规范》、《建筑结构荷载规范》、《混凝土施工验收规范》、《本工程施工组织设计》。
二、工程概况
本工程为········二标段地下车库工程,建筑面积约18552.87㎡,地下两层,车库顶板覆土1.5米,框架结构,独立基础加防水底板。
该工程地下二层层高为4米,地下二层顶板厚度为550mmBDF箱空心楼盖,主梁截面通常为600X550mm,钢管支撑净高度为3.4,米。
地下一层层高4.2m,主梁截面通常为550X800mm,顶板厚度为500mmBDF箱空心楼盖,钢管支撑高度为3.6m。
三、模板及支撑系统材料选择
依据GB50204—对模板及支架选材要求,模板及其支架需满足足够承载能力、刚度和稳定性等要求。
本工程模板采取15mm厚胶合板,枋木采取50mm×80mm,模板支撑体系采取Ø48,t=3.2mm钢管扣件式脚手架,局部采取承插型盘扣式钢管支架。
为确保模板施工质量和施工进度,本工程将依据施工进度要求,模板配置能满足两层结构施工模板,模板支撑亦配足两层结构施工用量。
四、施工方法
1、柱模施工
(1)依据测量员放出轴线弹出柱边线,柱脚采取电焊Ø8圆钢定位。
(2)依据柱断面及柱高(柱脚找平以后标高至上层板底)预先将模板钉在木楞上,并开出梁口,以形成定型柱模板,为预防柱角漏浆,采取模板和模板、木楞和木楞双咬合。
模板制作时,按不一样柱编好号,分别堆放,以方便组装。
(3)用钢管和对穿螺栓做成柱箍将定型模板进行固定。
柱箍依据柱模尺寸、侧压力大小等原因确定,柱箍采取圆钢管,截面48mm,600X600及其以上框架柱每道柱箍处于柱子中间部位设一对成十字形直径14对穿螺栓,间距500mm。
(4)柱模校正及固定。
利用线锤复核校正柱模垂直度,然后固定于四面钢管支撑架上。
2、梁模施工
(1)定型模板。
依据梁断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸,将模板钉在木楞上使之成型。
梁下角采取模板、木楞双重咬合以防漏浆。
(同柱角做法一样)
(2)梁模支撑及模板安装。
先支钢管架,支架立杆沿梁纵向间距为1000mm,横向间距亦为1000mm,小横杆间距500mm。
(立杆间距经计算确定附后)小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。
立杆应设水平拉杆和扫地杆,梁纵向立杆设斜撑形成排架。
梁底模放置于小横杆上,对准柱模梁口位置,用扣件将梁底模固定在小横杆上,待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。
梁侧模应设置斜撑,当梁高大于700mm时设置腰楞,并用穿墙螺栓加固,水平方向间距为500mm。
3、楼板模板施工
(1)依据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。
支架立杆和龙骨间距,应依据楼板砼重量和施工荷载大小,在模板结构设计中确定。
支架立杆应设置水平拉杆,水平拉杆间距小于3m且符合立杆间距要求。
每隔六排立杆设斜撑一道,使模板支架成为排架。
(2)挂通线将大龙骨找平。
依据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设小龙骨,铺设模板。
(3)楼面模板铺完后,应认真检验支架是否牢靠。
模板梁面、板面清扫洁净。
4、楼梯模板
楼梯底模采取胶合板,踏步侧模板和踏步档板采取30厚木板,踏步面为使踏步尺寸正确,棱角分明,踏步挡板应设置拉杆或顶撑。
因为浇捣砼时将产生模板上顶力,在施工时要加强对模板变形控制。
五、模板拆除
1、模板拆除,侧模应以能确保砼表面及棱角不受损坏时(砼强度大于1.2N/mm2)方可拆除,底模应按《砼结构工程施工及验收规范》(GB50204-)相关要求实施。
并有砼试压汇报,经施工员向技术责任人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。
2、模板拆除次序和方法。
应根据配板设计要求进行,遵照先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下标准。
拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
3、拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。
待该片(段)模板全部拆除后,将模板、配板、支架等清理洁净,并按文明施工要求运出堆放整齐。
4、拆下模板、配件等,严禁抛扔,要有些人接应传输。
按指定地点堆放,并做到立即清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用。
六、质量确保方法及施工注意事项
1、模板需经过设计计算,满足刚度,强度和稳定性要求。
能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。
2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工责任人复核后方可施工,安装完成后,经项目部相关人员复核验收。
3、模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
4、浇筑混凝土时,木工要有专员看模。
5、认真实施三检制度,未经验收合格不许可进入下一道工序。
6、严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放。
7、在封模以前要检验预埋件是否放置,位置是否正确。
七、安全生产及文明施工
模板支撑架严格根据文明施工要求搭设整齐划一,支撑搭设完成后,多出架料、模板均应清理洁净;不得有多出杂物堆放于施工楼层或外架上;圆盘锯只许可在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用,以防锯木落到模板内。
墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫洁净验收后方可支设。
拆模时,必需一次拆除洁净,不得有多出模板附在墙或梁板上。
全部架杆均需一次性全部转移洁净,完成后立即组织清扫、做到楼层无杂物,无积水和浮尘。
1、支模过程中应遵守安全操作规程,如遇中途停歇,应将就位支顶,模板联结稳固,不得空架浮搁。
2、拆模间歇时应将松开部件和模板运走,预防坠下伤人。
3、拆模时应搭设脚手架。
4、废烂木枋不能用作龙骨。
5、内模板安装超出2.5m时,应搭设临时脚手架。
6、在4m以上高空拆模时,不得让模板、材料自由下落,更不能大面积同时撬落。
操作时必需注意下方人员动向。
7、正在施工浇筑楼板其下一层楼板支撑不准拆除。
8、坚持每次使用后清理板面,涂刷脱模剂。
9、材料应按编号分类堆放。
10、每次下班时确保工完场清。
楼板模板扣件钢管支撑架计算书
模板支架搭设高度为3.50米,
搭设尺寸为:
立杆纵距b=1.0米,立杆横距l=1.0米,水平杆步距h=1.50米。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采取钢管类型为
48×3.2。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板根据三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.200×0.700+0.350×0.700=3.745kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.700=2.100kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3;
I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板最大弯距(N.mm);
W——面板净截面抵御矩;
[f]——面板抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.067kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/37800=1.770N/mm2
面板抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[能够不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300=1.338kN
截面抗剪强度计算值T=3×1338.0/(2×700.000×18.000)=0.159N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×3.745×3004/(100×6000×340200)=0.101mm
面板最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑木方计算
木方根据均布荷载下连续梁计算。
1.荷载计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m
活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m
2.木方计算
根据三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和,计算公式以下:
均布荷载q=2.230/0.700=3.186kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN.m
最大剪力Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN
最大支座力N=1.1×0.700×3.186=2.453kN
木方截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3;
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.156×106/53333.3=2.93N/mm2
木方抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[能够不计算]
最大剪力计算公式以下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必需满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1338/(2×50×80)=0.502N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形v=0.677×1.605×700.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.129mm
木方最大挠度小于700.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传输力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁计算得到
最大弯矩Mmax=0.409kN.m
最大变形vmax=0.475mm
最大支座力Qmax=6.191kN
抗弯计算强度f=0.409×106/5080.0=80.42N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管最大挠度小于700.0/150和10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移计算
纵向或横向水平杆和立杆连接时,扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=6.19kN
单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!
当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包含以下内容:
(1)脚手架钢管自重(kN):
NG1=0.129×3.850=0.497kN
(2)模板自重(kN):
NG2=0.350×0.700×0.700=0.171kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×0.200×0.700×0.700=2.450kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.119kN。
2.活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN
3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
六、立杆稳定性计算
立杆稳定性计算公式
其中N——立杆轴心压力设计值,N=5.80kN;
——轴心受压立杆稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆截面回转半径(cm);i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89
W——立杆净截面抵御矩(cm3);W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
假如完全参考《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,根据表1取值为1.185;
u——计算长度系数,参考《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度;a=0.30m;
公式
(1)计算结果:
=60.18N/mm2,立杆稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
(2)计算结果:
=30.69N/mm2,立杆稳定性计算
<[f],满足要求!
假如考虑到高支撑架安全原因,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数,根据表2取值为1.000;
公式(3)计算结果:
=41.78N/mm2,立杆稳定性计算
<[f],满足要求!
柱模板支撑计算书
柱模板采取15厚胶合板,竖向龙骨间距200mm,因柱截面通常为600×600,柱围檩采取Ø48×3.2钢管抱箍,钢管采取Ø12或以上规格对拉螺栓拉紧,每边各一道。
柱箍从柱底开始设置,间距上疏下密在400mm至600mm。
不过在柱底向上1.5米范围内搁栅间距小于500mm,柱模根部要用水泥砂浆堵严,预防跑浆。
一、柱模板基础参数
柱模板截面宽度B=600mm,B方向对拉螺栓1道,
柱模板截面高度H=600mm,H方向对拉螺栓1道,
柱模板计算高度L=3100mm,
柱箍间距计算跨度d=600mm。
柱箍采取双钢管48mm×3.2mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm,高度80mm。
B方向竖楞3根,H方向竖楞3根。
柱模板支撑计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值:
其中
c——混凝土重力密度,取24.000kN/m3;
t——新浇混凝土初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;
T——混凝土入模温度,取20.000℃;
V——混凝土浇筑速度,取2.500m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.000m;
1——外加剂影响修正系数,取1.000;
2——混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
依据公式计算新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2
实际计算中采取新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2
倒混凝土时产生荷载标准值F2=3.000kN/m2。
三、柱模板面板计算
面板直接承受模板传输荷载,应该根据均布荷载下三跨连续梁计算,计算以下
面板计算简图
面板计算宽度取柱箍间距0.60m。
荷载计算值q=1.2×40.000×0.600+1.4×3.000×0.600=31.320kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3;
I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板最大弯距(N.mm);
W——面板净截面抵御矩;
[f]——面板抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×(1.2×24.000+1.4×1.800)×0.275×0.275=0.237kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.237×1000×1000/32400=7.310N/mm2
面板抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[能够不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×24.000+1.4×1.800)×0.275=5.168kN
截面抗剪强度计算值T=3×5168.0/(2×600.000×18.000)=0.718N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×24.000×2754/(100×6000×291600)=0.531mm
面板最大挠度小于275.0/250,满足要求!
四、竖楞木方计算
竖楞木方直接承受模板传输荷载,应该根据均布荷载下三跨连续梁计算,计算以下
竖楞木方计算简图
竖楞木方计算宽度取BH两方向最大间距0.275m。
荷载计算值q=1.2×40.000×0.275+1.4×3.000×0.275=14.355kN/m
根据三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和,计算公式以下:
均布荷载q=8.613/0.600=14.355kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.355×0.60×0.60=0.517kN.m
最大剪力Q=0.6×0.600×14.355=5.168kN
最大支座力N=1.1×0.600×14.355=9.474kN
截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3;
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4;
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.517×106/53333.3=9.69N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算[能够不计算]
最大剪力计算公式以下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必需满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×5168/(2×50×80)=1.938N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算不满足要求!
(3)挠度计算
最大变形v=0.677×11.963×600.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.518mm
最大挠度小于600.0/250,满足要求!
五、B方向柱箍计算
竖楞木方传输到柱箍集中荷载P:
P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.225×0.600=7.05kN
柱箍根据集中荷载作用下连续梁计算。
集中荷载P取木方传输力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁计算得到
最大弯矩Mmax=0.220kN.m
最大变形vmax=0.031mm
最大支座力Qmax=10.825kN
抗弯计算强度f=0.220×106/10160000.0=21.65N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管最大挠度小于360.0/150和10mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺栓直径(mm):
12
对拉螺栓有效直径(mm):
10
对拉螺栓有效面积(mm2):
A=76.000
对拉螺栓最大许可拉力值(kN):
[N]=12.920
对拉螺栓所受最大拉力(kN):
N=10.825
对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍计算
竖楞木方传输到柱箍集中荷载P:
P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.275×0.600=8.61kN
柱箍根据集中荷载作用下连续梁计算。
集中荷载P取木方传输力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁计算得到
最大弯矩Mmax=0.304kN.m
最大变形vmax=0.054mm
最大支座力Qmax=12.713kN
抗弯计算强度f=0.304×106/10160000.0=29.92N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管最大挠度小于410.0/150和10mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺栓直径(mm):
12
对拉螺栓有效直径(mm):
10
对拉螺栓有效面积(mm2):
A=76.000
对拉螺栓最大许可拉力值(kN):
[N]=12.920
对拉螺栓所受最大拉力(kN):
N=12.713
对拉螺栓强度验算满足要求!
墙模板计算书
墙模板背部支撑由
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