卡鲁塞尔氧化沟设计计算培训资料.docx
- 文档编号:29648512
- 上传时间:2023-07-25
- 格式:DOCX
- 页数:9
- 大小:44.55KB
卡鲁塞尔氧化沟设计计算培训资料.docx
《卡鲁塞尔氧化沟设计计算培训资料.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《卡鲁塞尔氧化沟设计计算培训资料.docx(9页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
卡鲁塞尔氧化沟设计计算培训资料
卡罗塞尔氧化沟
.1设计参数
1)氧化沟座数:
1座
2)氧化沟设计流量:
Qmax=183L/s
3)进水水质:
BOD5=220mg/L
COD=300mg/L
SS=300mg/L
NH3-N35mg/L
T-P=4mg/L
T-N=30mg/L
4)出水水质:
BOD520mg/L
COD60mg/L
SS20mg/L
NH3-N8mg/L
T-P1mg/L
T-N20mg/L
5)最不利温度:
T=10C0
6)污泥停留时间:
Qcd=
7)MLSS=
8)f=
9)反应池中的溶解氧浓度:
10)氧的半速常数:
11)污泥负荷:
12)水流速:
.2计算
.2.1碱度平衡计算
(1)由于设计的出水BOD为20mg/L,处理水中非溶解性BOD5,值可用下列公式求得,此公式仅适用于氧化沟。
BOD5f=0.7Ce1.42(1e-0.23)
=0.7201.42(1e-0.235)
=13.6mg/L
式中Ce—出水中BOD5的浓度mg/L
因此,处理水中溶解性BOD5为:
20-13.6=6.4mg/L
(2)采用污泥龄20d,则日产泥量据公式
aQLt0.60.183606024(220-6.4)
N03—N还原
剩余碱度=220-7.120+3.020+0.1(220-6.4)
=159.36mg/L>100mg/L
(2)硝化区容积计算:
硝化速率为
原假定污泥龄为20d,则硝化速率为:
1
20
0.05d-1
单位基质利用率:
0.050.06
0.5
0.22kgBODs/kgMLVSS.d
式中:
---硝化菌的生长率(d1)
(n)max---硝化菌的最大生长率(d1)
N---出水中NH4N的浓度(mg/L)取15mg/L
Kn---硝化的半速常数
T---温度(取最不利温度10C)
。
2---氧化沟中溶解氧浓度(mg/L)取2.0mg/L
Ko2---氧的半速常数(mg/L)取1.3mg/L
0.0981015
n0.47e
8
8
2
1°0.05101.158
1.32
=0.166L/d
11
故泥龄:
tw
6.02d
n0.166
采用安全系数为3.0,故设计污泥龄为:
3.06.02=18.06d
式中:
---硝化速率1/d
a---污泥增长系数一般为0.5~0.7,取0.6;
b---污泥自身氧化率,一般为0.04~0.1,取0.05(1/d);
活性污泥浓度MLSS—般为20000mg/L—40000mg/L(也可采用高达60000mg/L),这里取MLSS=40000mg/L,在一般情况下,MLVSS(混合液可挥发
性悬浮固体浓度)与MLSS的比值是比较的固定的,在0.75左右。
在这里取
0.7.
故MLVSS=^MLSS=0.74000=2800mg/L
(1906.4)15811.2
所需的MLVSS总量=13195kg
0.221000
MLSS131953
硝化谷积:
Vn10004712.5m
MLVSS2800
47125
水力停留时间:
tn247.15h
15811.2
(3)反硝化区容积:
缺氧区设计水温15°C,
反硝化速率:
0.06mgNO3-N/kgMLVSS.d
20
还原NO3-N的总量=15811316.22kg
1000
31622
脱氮所需MLVSS=316.225270.3kg
0.06
脱氮所需池容:
Vdn527031882.25m3
2。
8
水力停留时间:
tdn1882.25243h
15811.2
(4)氧化沟的总容积:
总水力停留时间:
ttntdn7.2310.2h
符合水力停留时间10h~24h之间。
总容积:
VVnVdn4712.51882.26594.7m3
(5)氧化沟的尺寸:
膘192-3m,缺氧段长度为
氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟,取池深3.5m,宽7m,则氧化沟总长:
65947269.2m。
其中好氧段长度为
3.57
1882.2
76.8m。
3.57
故氧化沟总池长=51+7+14=72m,总池宽=74=28m(未计池壁厚)。
(6)循环比计算:
根据规范,氧化沟中污水的流速大于0.25m/s,本设计取流速V=0.28
m/s
to=L/V=269.2/O.28=961s=16min
HRT=10.2h=612min
循环比:
n=HRT/t0=612/16=38.3
(7)需氧量计算:
采用如下经验公式计算:
O2(kg/d)ASrBMLSS4.62.6NO3
式中A—经验系数取0.5;
Sr—去除的BOD,浓度mg/L;
B—经验系数取0.1;
MLSS—混合液悬浮固体浓度mg/L;
Nr—需要硝化的氧量为2015811.210-3=316.2
其中:
第一项为合成污泥需氧量,第二项为活性污泥内源呼吸需氧量,第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。
经验系数:
A=0.5B=0.1
需要硝化的氧量:
Nr=2015811.210-3=316.2.kg/d
R=0.515811.2(0.19-0.0064)+0.14712.54
+4.6316.2-2.6316.2
=3969kg/d=165.4kg/h
取T=30C,查表得尸0.8,3=0.9,氧的饱和度Cs(3o)=7.63mg/L,Cs(2o)=
9.17mg/L
采用表面机械曝气时,20°C时脱氧清水的充氧量为:
rRCs(20)
Cs(T)C1.024T20式中a—经验系数,取0.8;
R—经验系数,取0.9;
P—密度,取1.0;
Cs(20)一20C时水中溶解氧饱和度9.17mg/L;
Cs(20)一30C时水中溶解氧饱和度7.63mg/L;
C一混合液中溶解氧浓度大约2~3mg/L,本设计取2mg/L
T一温度取30C
165.49.17
307.3kg/h
查手册,选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机,直径①二3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h,每座氧化沟所需数量为n,则n巴空空2.46取n=3台
125125
(8)回流污泥量:
活性污泥的计算是以固体总量为基础的
由式:
QX。
QrXr(QQr)X
式中:
Q---污水厂设计流量(m3/d)
Qr---回流污泥量(m3/d)
X0---进水中SS浓度(mg/L)取厌氧池出水浓度150mg/L
Xr---回流污泥中SS浓度(mg/L)取9000mg/L
X---氧化沟中活性污泥SS浓度(mg/L)取4000mg/L
150Q9000QR(QQR)4000
回流比:
R=Qr/Q=77%
考虑到回流至厌氧池的污泥回流液浓度XR=10g/L,则回流比计算
为:
X4
R100%=0.67
XrX10-4
式中:
X---氧化沟中混合液污泥浓度mg/L
Xr---二沉池回流污泥浓度mg/L
回流污泥量:
Qr=RQ=0.6715811.2=10594m3/d
(9)
剩余污泥量:
Q921300
Qw
0.30.67158112269kg/d
0.71000
如由池底排除,二沉池排泥浓度为10g/L,则每个氧化沟产泥量为:
22693
226.9m3/d
10
(10)进、出水管径:
Q得D
进水水管控制流速:
V1m/s
D2
取v=1.2m/s,贝UD=0.441m=441mm
取进、出水管径:
D=500mm
校核进出水管流速:
VQ型830.231m/s(合格)
A0.52
(11)出水堰:
根据BLV=Qmax
B:
跌水高度L:
堰长v:
水流速度
V=0.28m/s,Qmax=°.183m3/s,令B=0.3m
得L=01832.2m,取L=2.5m
0.280.3
(12)氧化沟计算草草图如下:
图5氧化沟计算草图
进水
管接自
提升;SH
泵房■
及沉
砂池
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 卡鲁塞尔 氧化 设计 计算 培训资料