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漏斗施工方案

漏斗施工专项方案

工程名称：

产品仓

编制单位：

中煤建安集团公司审批人：

编制人：

日期：

实施时间：

年月日

中煤建安集团公司红庆河项目部

1工程概况⋯⋯3

2编制依据⋯⋯3

3施工准备⋯⋯3

3.1材料准备⋯⋯3

3.2技术准备⋯⋯4

4技术方案⋯⋯4

4.1脚手架搭设工艺⋯⋯4

4.2模板工程⋯⋯⋯⋯⋯⋯6

4.3钢筋工程⋯⋯7

4.4混凝土工程⋯7

5安全措施⋯⋯8

6附页⋯⋯9

1工程概况

本工程为内蒙古伊泰广联煤化有限公司红庆河煤矿产品仓工程，为四个独立直径30米的筒仓，结构形式为钢筋混凝土筒仓结构，由钢筋混凝土桩筏基础、筒体结构、框架柱、梁板式漏斗、仓顶锥壳和仓上框架等组成。

本工程设计标高±0.000相当于绝对标高1359.6m，基础采用桩基，箱型基础埋深6m（部分埋深7.5m），基础底标高-6m（部分基础底标高为-7.5m），相当于绝对标高1353.6m（1352.1m）。

筒仓漏斗为梁板式漏斗，分深梁、内墙壁、漏斗底板、漏斗斜壁及环梁，漏斗混凝土为C40，漏斗内填充料为炉渣混凝土填料，上覆盖Φ10@200双层双向配筋的200厚混凝土板，然后做40mm厚JY-M01高强耐磨料抹面，深梁截面尺寸1000*4500mm。

2编制依据

《建设工程项目管理规范》（GB／T50326-2006）

《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建设工程监理规范》（GB50319-2000）《建设工程文件归档整理规范》（GB/T50328—2001）

《砼泵送施工技术规程》（JGJ/T10-2011）《砼外加剂应用技术规范》（GB50119-2003）

工程图纸其他相关法律法规

3施工准备

3.1材料准备

3.1.1钢管：

采用外径48mm厚3.25mm的焊接管,采用Q235级钢，其钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700的Q235级钢的规定。

钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深

的划道及严重腐蚀等缺陷，严禁打孔。

使用旧钢管时应严格检查钢管，是否存在质量缺陷。

3.1.2扣件：

对所需要的对接扣件、直角扣件、转角扣件进行查，扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，扣件螺栓拧紧扭矩力达到65N.m时不得发生破坏，搭设用料时须使用符合国标的材料，不得使用不合格的材料。

3.1.33.1.4木跳板：

材质应符合现行国家标准《木结构设计规

范》GB50005中Ⅱa级材质的规定。

扭曲变形、劈裂、腐朽的木跳板不得使用。

当发现新进跳板出现质量问题时及时向现场管理人员反映。

3.1.5钢材进场时，由专人对材料进行验收和验证并收集材料出厂合格证，现场随机取样进行送检。

3.2技术准备

3.2.1标高标注在塔吊上、轴线引弹至箱型基础墙壁上，便于施工。

标高由测量员每浇筑完一次混凝土后复测一次，并做好记录。

3.2.2制定合理的专项施工方案和技术措施，在漏斗施工前向班组进行交底。

3.2.3对容易出现的质量缺陷和产生的原因，制定出切实、可行、有效的预防措施，并进行全过程跟踪管理。

3.2.4施工前，现场工长和施工班组进行详细的技术交底，使每个人均了解各种施工措施。

4技术方案产品仓漏斗底板及斜壁采用木胶板支设，支撑脚手架采用满堂支撑体系；浇筑前先浇筑框架柱及内墙壁和外筒壁，然后施工漏斗，漏斗混凝土分深梁、环梁及漏斗斜壁、漏斗平面三部分施工，漏斗填充斜壁采用填模浇筑成型，该方法能保证混凝土分层交圈均匀浇捣，同时漏斗斜壁混凝土表面平整度好，混凝土浇筑质量易于得到保证。

4.1脚手架搭设工艺

横距l=0.60m，横杆的步距h=1.50m，梁下加6道承重立杆；板立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，横杆的步距h=1.50m，在框架柱、漏斗下可以适当放大或缩小。

4.1.2架子搭设前先将标高-0.35m梁板上的仓中心十字线找准，便于将来漏斗口支模。

再策划布置立杆，用墨线弹出立杆布置线，按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。

4.1.3根据仓内水平标高线，定出漏斗口底板底标高，拉通线调整立杆标高，漏斗斜壁根据深梁两侧宽度决定，拉通线调整斜壁标高，考虑支模要求设置斜杆。

4.1.4漏斗斜壁斜杆上部设置木方，用12#铁丝将木方和钢管固

定在钢管上，木方间距不大于250mm。

4.1.5搭设要求：

4.1.5.1立杆

a每根立杆底部设置底座或垫板（此工程立杆直接坐落在-0.35m顶板上）。

b脚手架应设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

c脚手架立杆不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

d当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离

不宜大于步距的1/3

e立杆的纵距和横距均为0.6m，由于漏斗的层高限制，立杆采用搭接连接，上下两立杆在大横杆上搭接，搭接为3个旋转扣件，搭接

长度不少于1m。

4.1.5.2纵横向水平杆

a两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头

中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。

b纵向搭接长度不应小于1m，应等间距设置用3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

水

平杆长度不宜小于3跨。

4.1.5.3纵、横向扫地杆

每根立杆的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定。

横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

4.1.5.4剪刀撑

a满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。

此架体搭设高度为8.65m（梁底架体搭设高度为

5.15m），应在架顶部设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，剪刀撑宽度应为6m至8m。

b剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

c满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架

体的外侧四周和内部水平间隔6m～9m、竖向间距4m～6m设置连墙杆

与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。

d满堂脚手架应设爬梯，爬梯踏步间距不得大于300mm。

e满堂脚手架操作层支撑脚手板的水平杆间距不应大于1/2跨距

4.2模板工程

4.2.1漏斗模板采用木胶板，为缩短时间，漏斗模板应预先进行现场放样，尤其漏斗斜壁与梁交叉处。

模板尺寸可预先放样，确定各

部分尺寸，以避免失误，影响工程进度。

4.2.2斜壁底模铺设：

采用木模板，模板铺设完后，待漏斗斜壁钢筋绑扎完毕后，开始浇筑混凝土时支内模。

斜壁内模采用填模，填模时用对拉螺栓将上下模板连接成整体，填模高度为每层600mm。

4.2.3漏斗及深梁施工全部采用木模板。

4.2.4漏斗斜壁铺设底模板时，木模板铺设在木方上，并用12#铁线绑扎牢固。

4.2.5漏斗面模模板应和底模模板采用对拉通丝固定，防止浇筑混凝土时斜壁变形

4.2.6深梁采用穿墙螺栓固定，深梁下支撑杆全部采用双扣件固定，以防受力过大发生下滑。

4.2.7混凝土强度达到100%后，再拆除模板及支撑架。

4.3钢筋工程

4.3.1漏斗直径大于20的钢筋采用直螺纹套筒连接，其他部位采用绑扎搭接，各种钢筋连接质量必须符合规范要求。

4.3.2漏斗斜壁及深梁钢筋可以先将模板支好后再放样，尺寸确定后再下钢筋料，可以避免失误造成的材料浪费。

4.3.3漏斗钢筋绑扎顺序：

绑扎漏斗口钢筋时，先在钢筋加工厂单独安装，然后用塔吊吊装至安装好的模板上，再开始安装深梁钢筋以及环梁钢筋，安装完后开始布置漏斗斜面的底筋，以及漏斗四周加强筋，最后绑扎漏斗层板钢筋，钢筋验收。

4.3.4漏斗锥壳焊接骨架筋在绑扎完漏斗底层钢筋后工作面上焊接。

4.3.5漏斗钢筋的锚固长度必须符合设计及图纸要求，因施工需要截断的地方，及时跟设计联系。

4.3.6漏斗口处预埋件，漏斗斜壁预埋管及预埋螺栓要求位置准确，控制难度较大，施工技术人员应对预埋件、预埋管和预埋螺栓进行复核，保证控制好埋件图纸位置和标高，确保后期设备安装准确。

4.4混凝土工程

4.4.1漏斗混凝土浇筑采用商品混凝土泵车泵送施工，并保持砼塌落度要符合要求。

4.4.2混凝土浇筑前，应检查预埋件、预埋管和预埋螺栓是否准确无误，钢筋经过需经过监理及业主的验收，隐蔽验收合格后方可浇筑混凝土，浇筑前需将模板内杂物清理干净。

4.4.3浇筑混凝土要均匀对称进行，浇筑斜段长度以600mm为宜。

上下段浇筑时间间隔不应超过2小时，保证连续进行施工，不留施工缝。

4.4.4深梁混凝土浇筑时应分层进行，每层浇筑厚度为1m，板混

凝土每层浇筑厚度为500mm,间隔时间不超过混凝土初凝时间，梁柱节点处钢筋较密集应保证混凝土振捣质量。

4.4.5漏斗斜壁混凝土浇筑时，应派专人检查模板内混凝土饱满度和振捣质量。

模板拼缝需粘贴密封条，以防漏浮浆。

杜绝发生蜂窝、麻面、漏筋等质量通病。

4.4.6混凝土在浇筑之前将模板和钢筋上的杂物清理干净。

4.4.7混凝土工程施工后，应采取洒水及覆膜养护，养护时间不少于7d。

4.4.8砼拆模时，强度达100%时再拆除模板及承重支架，其他部位由技术主管批准后确定。

4.4.9试块应严格按照规范留置，每100m3各留置（100*100*100）试块同条件及标养试块一组。

5安全措施

5.0.1漏斗顶环梁上作业，工作面较小，工人在行走时，手应抓牢，且注意防滑，工作时应系好安全带。

5.0.2各种架子、上人马道应牢固可靠并定期检查修理，大风及雨后要认真清扫检查，及时消除隐患，施工人员要做到遵章守纪，杜绝违章作业、违章指挥及冒险作业

5.0.3钢筋绑扎时，劳务作业人员应在搭设好的外双排脚手架上，挑架上满铺跳板，外侧搭设护身栏杆并用密目网封闭，漏斗口挂设安全网。

5.0.4施工过程中严禁乱拉乱扯，私自接电等现象。

5.0.5进入施工现场必须戴好安全帽。

高空作业人员，严禁人为的坠落杂物。

5.0.6漏斗混凝土浇筑时，要派专人监护，严禁施工人员进入仓内。

混凝土浇筑完毕后，应及时清理撒落的混凝土，做到活完场清。

6附件：

6.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为5.2m，

梁截面B×D=1000m×m4500mm，立杆的纵距（跨度方向）l=0.60m，立杆的步距h=0.80m，梁底增加6道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距1.20m

梁底按照均匀布置承重杆8根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载

2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取0.80。

图1梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×（25.50×4.50+0.20）+1.40×2.00=140.740kN/m2

S=1.35×25.50×4.50+0.7×1.40×2.00=156.872kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可

变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.25。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用

W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.500×4.500×0.200=22.950kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.200×0.200×（2×4.500+1.000）/1.000=0.400kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（0.000+2.000）×1.000×0.200=0.400kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×（1.35×22.950+1.35×0.400）=28.370kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=20.00×1.50×1.50/6=7.50cm3；

I=20.00×1.50×1.50×1.50/12=5.63cm4；

0.35kN

28.37kN/m

AB

125125125125125125125125

计算简图

0.047

0.034

剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如

下：

125

125

125125125125125125

23.35kN/m

A

变形计算受力图

变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.398kN

N2=4.022kN

N3=3.418kN

N4=3.583kN

N5=3.881kN

N6=3.583kN

N7=3.418kN

N8=4.022kN

N9=1.398kN

最大弯矩M=0.046kN.m

最大变形V=0.109mm

（1）抗弯强度计算

=M/W=

经计算得到面板抗弯强度计算值f0.046×1000×1000/7500=6.133N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算

红庆河产品仓工程截面抗剪强度计算T=3Q/2bh=3×2147.0/（2×200.000×15.000）=1.074N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.109mm

面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=4.022/0.200=20.108kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×20.11×0.20×0.20=0.080kN.m最大剪力Q=0.6×0.200×20.108=2.413kN最大支座力N=1.1×0.200×20.108=4.424kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×7.00×7.00/6=32.67cm3；

I=4.00×7.00×7.00×7.00/12=114.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.080×106/32666.7=2.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2413/（2×40×70）=1.293N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）

得到q=16.550kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×16.550×200.04/（100×9000.00×1143333.0）=0.017mm

木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

（一）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

243143143143143143243

1.40kN4.02kN3.42kN3.58kN3.88kN3.58kN3.42kN4.02kN1.40kN

B

A

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

44.6.677

44.6.677

1.211.

121.1

12.9

41.9

42.4

26.4

62.2.

21

2.21.

212.4

26.4

61.9

41.9

1.1

4

21.1.

21

0.750.751.21

0.650.65

0.650.65

0.650.65

1.210.750.75

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如

下：

1.15kN3.31kN2.81kN2.95kN2.90kN2.95kN2.81kN3.31kN1.15kN

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.091kN.m

最大变形vmax=0.012mm

最大支座力Qmax=5.880kN

抗弯计算强度f=M/W=0.091×106/4788.0=18.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于242.9/150与10mm,满足要求

（二）梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

5.88kN5.88kN5.88kN5.88kN5.88kN5.88kN5.88kN5.88kN5.88kN5.88kN

600600

60

0

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

7.45

0.00

5.885.88

4.314.31

1.571.57

7.457.45

7.45

5.885.88

0.00

1.571.57

4.314.31

支撑钢管剪力图

（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.83kN4.83kN4.83kN4.83kN4.83kN4.83kN4.83kN4.83kN4.83kN4.83kN

600

600

600

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.941kN.m

最大变形vmax=0.844mm

最大支座力Qmax=19.207kN

抗弯计算强度f=M/W=0.941×106/4788.0=196.49N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=19.21kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件

五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=19.207kN（已经包括组合系数）

0.9×1.35×0.202×5.150=1.266kN

N=19.207+1.266=20.474kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

A——立杆净截面面积，A=4.567cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.788cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=0.80m；

l0——计算长度，取0.800+2×0.300=1.400m；

λ——由长细比，为1400/15.9=88<150满足要求!

φ——轴心