230移动变电站供电设计.docx
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230移动变电站供电设计
-230临时变电站供电设计
编制单位:
机电科
编制人:
杨廷勤
编制日期:
2012年8月21日
-203临时变电站供电设计
为确保我矿井下采煤、掘进等生产工作的有序进行和生产接续需要,经矿生产调度会研究决定,需在-203水平安设一座-203临时变电站。
为保证供电安全可靠和矿井安全生产,结合现场实际情况,按照要求,特制定-203临时变电供电设计:
第一章变压器容量的选择
1、为了正确地设计-203移动变电站供电系统,首先对-203临时变电站设计供电负荷情况进行统计。
表1:
-203临时变电站设计供电负荷统计表
地点
负荷名称
每台电动机工作额定容量(KW)
工作
电动机
台数
设备
总容量(KW)
额定电压(V)
cosФ
-266
轨道下山
调度绞车
40
1
40
660
0.86
-203
溜子道
SGB-420/40Z型刮板输送机
40
1
40
660
0.87
-203
溜子道
SGB-420/40Z型刮板输送机
40
1
40
660
0.87
五部皮带
STD800-55
55
1
55
660
0.86
-380
临时泵房
MD85-45×6型离心式排水泵
110
1
110
660
0.81
2、变压器容量的计算公式:
Sb=∑PN
(1)
式中:
Sb—所计算的电力负荷的总视在功率,KVA;
∑PN—由变压器供电的每一台用电设备的额定功率之和(不包括备用设备),KW;
cosф—由变压器供电的用电设备的加权平均功率因数;
Kr—需用系数,按单体支架各用电设备无一定顺序启动的一般机组工作面选取。
Kr=0.286+0.714
(2)
式中:
Ps—最大电动机的功率,KW
因-203临时变电站选用KBSGZY—400/6/0.69型变压器一台向设备供电,根据表2炮采工作面(缓倾斜煤层)的需用系数Kr=0.4~0.5,平均功率因数cosф=0.6,则按式
(1)计算电力负荷总视在功率
S=∑PN
式中∑PN为-203临时变电站设计用电设备额定功率之和(不包括备用)即∑PN=40+40+40+55+110=285KW,Kr取0.5,将以上数值代入公式
S=285
=237.5KVA
负荷率β=237.5/400=71.3%,故选用KBSGZY—400/6/0.69型变压器能够满足要求。
表2:
井下用电设备的需用系数及平均功率因数表
井下负荷名称
Kr
cosф
备注
综采工作面
0.7
Kr可按
式
(2)计算
一般机械化工作面
0.6~0.7
炮采工作面(缓倾斜煤层)
炮采工作面(急倾斜煤层)
0.4~0.5
0.6
掘金工作面
0.3~0.4
0.6
架线电机车
0.45~0.65
0.9
蓄电池电机车
0.8
0.9
输送机
0.5
0.7
井底车场
无主排水设备
0.6~0.7
0.7
有主排水设备
取计算功率
第二章:
电缆截面的选择
(一)选择电缆截面必须满足的条件
1、电缆的正常工作负荷电流等于或小于电缆允许持续电流。
2、对距-203临时变电站最远的-380临时泵房MD85-45×6型离心式多级排水泵起动时,应保证电动机能够正常起动。
3、正常运行时,电动机的端电压不低于额定电压的7%—10%,由于用电设备一般属于间歇性负荷,允许在正常运动时的电压可略低一些,一般电缆截面取决于起动情况。
4、电缆末端的最小二相短路电流应大于馈电开关整定电流值的1.5倍。
(二)、电缆实际工作电流的计算
Pmax=Kr﹒∑PN(3)
式中:
Pmax—干线电缆所供负荷的计算功率,KW;
Kr—需用系数;
∑PN—干线电缆所供的电动机额定功率之和,KW。
干线电缆中通过的工作电流:
Ig=
(4)
式中:
UN—电网额定电压,V;
cosφ—平均功率因数,见表1
1、按式(4)计算供电-266轨道下山调度绞车的干线电缆工作电流,已知UN=660V,Kr=0.5,cosφ=0.6,∑PN=40KW,将数据代入公式得
IW=
=29.2A<113A
因此,运输巷选用MY-3×25+1×10型电缆能够满足要求。
2、按式(4)计算供电-203溜子道第一部刮板输送机电动机的干线电缆工作电流,已知UN=660V,Kr=0.5,cosφ=0.6,∑PN=40KW,将数据代入公式得
IW=
=29.2A<113A
因此,运输巷选用MY-3×25+1×10型电缆能够满足要求。
3、按式(4)计算供电-203溜子道第二部刮板输送机电动机的干线电缆工作电流,已知UN=660V,Kr=0.5,cosφ=0.6,∑PN=40KW,将数据代入公式得
IW=
=29.2A<113A
因此,运输巷选用MY-3×25+1×10型电缆能够满足要求。
4、按式(4)计算供电五部胶带输送机电动机的干线电缆工作电流,已知UN=660V,Kr=0.5,cosφ=0.6,∑PN=55KW,将数据代入公式得
IW=
=40.1A<138A
因此,运输巷选用MY-3×35+1×16型电缆能够满足要求。
5、按式(4)计算供电五部胶带输送机电动机的干线电缆工作电流,已知UN=660V,Kr=0.5,cosφ=0.6,∑PN=110KW,将数据代入公式得
IW=
=80.2A<138A
因此,运输巷选用MY-3×35+1×10型电缆能够满足要求。
(三)按正常运行时允许电压损失校验电缆截面
井下低压电网的总电压损失应由三部分组成,即:
变压器的电压损失,干线电线的电压损失和支线电缆所产生的电压损失,因此井下低压电网的总电压损失便可按下式进行计算
∑△U=△Ub+△U1+△U2(5)
式中:
∑△U——供电系统的总电压损失,V;
△Ub——变压器中的电压损失,V;
△U1——干线电缆中的电压损失,V;
△U2——支线电缆中的电压损失,V;
1、变压器的电压损失
Sb=237.5KVA
Pb=237.5×0.6=142.5KW
Qb
=190KVar
△Ub
=22.1v
式中:
Rb—变压器的每相线圈电阻值,Ω;
Xb—变压器的的每相线圈电抗值,Ω。
2、干线电压中的电压损失
(1)、供电-266轨道下山调度绞车电动机的干线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×25+1×10电缆长度260m
Δug1=
=
=13.1V
(2)、供电-203溜子道第一部刮板输送机电动机的干线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×25+1×10电缆长度100m
Δug2=
=
=5.1V
(3)、供电-203溜子道第二部刮板输送机电动机的干线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×25+1×10电缆长度160m
Δug3=
=
=8.1V
(4)、供电五部胶带输送机电动机的干线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×35+1×16电缆长度380m
Δug4=
=
=18.7V
(5)、供电-380临时泵房MD85-45×6型离心式多级泵电动机的干线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×70+1×25电缆长度400m
Δug5=
=
=19.7V
3、支线电压中的电压损失
(1)、供电-266轨道下山调度绞车电动机的支线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×25+1×10电缆长度3m
△Uz1
=0.2V
(2)、供电-203溜子道第一部刮板输送机电动机的支线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×25+1×10电缆长度10m
△Uz2
=0.5V
(3)、供电-203溜子道第二部刮板输送机电动机的支线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×25+1×10电缆长度10m
△Uz3
=0.5V
(4)、供电五部胶带输送机电动机的支线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×10+1×6电缆长度10m
△Uz4
=1.7V
(5)、供电-380临时泵房MD85-45×6型离心式多级泵电动机的支线电压中的电压损失
供电线路选用选用3×50+1×16电缆长度30m
△Uz5
=2.1V
4、供电系统的总电压损失
(1)、供电-266轨道下山调度绞车电动机总电压损失
∑△U=△Ub+△Ug1+△z1=22.1+13.1+0.2=35.4V<63V
故选用电缆符合要求。
(2)、供电-203溜子道第一部刮板输送机电动机总电压损失
∑△U=△Ub+△Ug2+△z2=21.+5.1+0.5=27.7V<63V
故所选电缆满足要求。
(3)、供电-203溜子道第二部刮板输送机电动机总电压损失
∑△U=△Ub+△Ug2+△z2=221.+8.1+0.5=30.7V<63V
故所选电缆满足要求。
故所选电缆满足要求。
(4)、供电五部胶带输送机电动机总电压损失
∑△U=△Ub+△Ug2+△z2=221.+18.7+1.7=42.5V<63V
故所选电缆满足要求。
(5)、供电-380临时泵房MD85-45×6型离心式多级排水泵电动机总电压损失
∑△U=△Ub+△Ug2+△z2=22.1+19.7+2.1=43.9<63V
故所选电缆满足要求。
第三章:
供电系统图
附.图1:
-203临时变电站供电系统设计图
第四章:
设备计算整定、灵敏度校验
1、KBSGZY-400/6/0.69型变压器二次侧出口端的短路电流Id1计算
变压器的二次电压690V,容量400KVA按50MVA计算,系统电抗Xx=0.0095Ω,6kv电缆35mm2L=0.3km,Ro=0.612Ω/km,Xo=0.064Ω/km;电缆电阻Rg=0.612×0.3=0.1836Ω,电抗Xg=0.064×0.3=0.0192Ω;变压器电阻Rb=0.009Ω,电抗Xb=0.0532Ω。
∑R=Rg/Kb2+Rb=0.1836/8.72+0.009=0.01239Ω
∑X=Xx+Xg/kb2+Xb=0.0095+0.0192/8.72+0.0532=0.06296Ω
Id1
(2)
=
=5376A
2、馈电开关过流、短路保护整定
(1)、1#、2#馈电开关过流、短路保护整定
Pe=40KW,Ue=660V,Ie=46A
过流整定:
Iz1≥Ie=50A
短路整定:
Iz2=400A
(2)、3#、4#馈电开关过流、短路保护整定
Pe=40KW,Ue=660V,Ie=46A
过流整定:
Iz1≥Ie=60A
短路整定:
Iz2=600A
(3)、5#、6#馈电开关过流、短路保护整定
Pe=40KW,Ue=660V,Ie=46A
过流整定:
Iz1≥Ie=60A
短路整定:
Iz2=600A
(4)、7#、8#、9#馈电开关过流、短路保护整定
Pe=110KW,Ue=660V,Ie=126.5A
过流整定:
Iz1≥Ie=130A
短路整定:
Iz2=800A
(5)、10#、11#馈电开关过流、短路保护整定
Pe=55KW,Ue=660V,Ie=63.3A
过流整定:
Iz1≥Ie=70A
短路整定:
Iz2=400A
(6)、12#馈电开关过流、短路保护整定
Pe=110+40+40+40+55=285KW,Ue=660V,Ie=287.5A
过流整定:
Iz1≥Ie=300A
短路整定:
Iz2=1000A
3、真空启动器过流整定、校验
(1)、1#真空启动器过流整定、校验
Pe=40KW,Ue=660V,Ie=46A
过流整定:
Iz1≤Ie=45A短路保护整定:
Iz2=8Ie=360A
校验:
Id1/Iz2=5376÷360=14.9﹥1.2
(2)、2#真空启动器过流整定、校验
Pe=40KW,Ue=660V,Ie=46A
过流整定:
Iz1≤Ie=45A短路保护整定:
Iz2=8Ie=360A
校验:
Id1/Iz2=5376÷360=14.9﹥1.2
(3)、3#真空启动器过流整定、校验
Pe=40KW,Ue=660V,Ie=46A
过流整定:
Iz1≤Ie=45A短路保护整定:
Iz2=8Ie=360A
校验:
Id1/Iz2=5376÷360=14.9﹥1.2
(4)、4#真空启动器过流整定、校验
Pe=110KW,Ue=660V,Ie=126.5A
过流整定:
Iz1≤Ie=120A短路保护整定:
Iz2=8Ie=960A
校验:
Id1/Iz2=5376÷960=5.6﹥1.2
(5)、5#真空启动器过流整定、校验
Pe=55KW,Ue=660V,Ie=63.3A
过流整定:
Iz1≤Ie=60A短路保护整定:
Iz2=8Ie=960A
校验:
Id1/Iz2=5376÷960=5.6﹥1.2
4、照明信号、煤电钻综保的整定值,原边为3-5A,副边为10-15A即可。
第五章:
按短路电流校验电缆的热稳定性
I∞(3)=1.15Id1
(2)=1.15×5376=6182.4A
Smin=I∞(3)
=6182.4×
=21.3mm2<35mm2
式中:
Smin—电缆的最小横截面积,mm2;
I∞(3)—三相短路电流稳态值,A;
tf—短路电流的假想时间,s,取tf=0.25s;
C—电缆的热稳定系数,根据查表可得知电缆芯线绝缘材料为橡胶(导体材质为铜,短路最高允许温度为200℃时),取C=145。
由上述计算可见,电缆最小的热稳定截面积为21.3mm2,小于所选截面35mm2,故该电缆的热稳定要求能够满足。
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- 230 移动 变电站 供电 设计
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