整理建筑设计梁板柱.docx
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整理建筑设计梁板柱
1)采取防护措施。
(5)法律、行政法规和国务院规定的其他建设项目。
内涵资产定价法基于这样一种理论,即人们赋予环境的价值可以从他们购买的具有环境属性的商品的价格中推断出来。
四、环境影响的经济损益分析
意愿调查评估法(简称CV法)是指通过调查等方法,让消费者直接表述出他们对环境物品或服务的支付意愿(或接受赔偿意愿),或者对其价值进行判断。
在很多情形下,它是唯一可用的方法。
如用于评价环境资源的选择价值和存在价值。
(三)环境价值的定义
A.环境影响报告表
建设项目所处环境的敏感性质和敏感程度是确定建设项目环境影响评价类别的重要依据,环境影响评价文件应当就该项目对环境的影响做重点分析。
1)规划实施可能对相关区域、流域、海域生态系统产生的整体影响。
四、环境影响的经济损益分析
课程设计说明书
课程名称:
钢筋混凝土(Ⅱ)
设计题目:
整体式单向板肋梁楼盖设计
院系:
国际教育学院
学生姓名:
田玉叶
学号:
201012020025
专业班级:
建筑工程技术一班
指导教师:
李珂
2012年12月31日
1.板的计算……………………………………………………3页
2.次梁的计算…………………………………………………5页
3.主梁计算……………………………………………………7页
4.梁配筋图……………………………………………………14页
5.板的配筋图…………………………………………………15页
某内框架建筑现浇钢筋混凝土楼盖,结构平面布置如图1所示,外墙为370砖墙,偏轴线(内120,外250)。
楼面面层为20mm厚水泥砂浆抹面,梁板的天花抹灰为15mm厚石灰砂浆。
楼面活载标准值
见附表。
混凝土采用C25级(
=11.9N/mm2,
=1.27N/mm2,
=1.0);梁中受力钢筋采用HRB400级(
=360N/mm2),其他钢筋一律采用HPB300级(
=270N/mm2)。
钢筋混凝土重力密度取25kN/m3,水泥砂浆重力密度20kN/m3,石灰砂浆重力密度17kN/m3。
楼板周边支承在砖墙上,试设计此楼盖。
L1=6900L2=6900Pk=2.5kN/㎡次梁b×h=200mm×450mm主梁b×h=300mm×700mm柱截面b×h=400mm×400mm
(1)板的计算(按考虑塑性内力重力分布的方法计算)
荷载计算
20mm厚厚水泥砂浆面层:
20×0.02=0.400KN/㎡
80mm厚现浇钢筋混凝土板:
25×0.08=2.000KN/㎡
15mm厚石灰砂浆抹底:
17×0.015=0.255KN/㎡
恒载标准值:
ɡk=0.400+2.000+0.255=2.655kN/㎡
活载标准值:
Pk=2.5kN/㎡
荷载设计值应该比较以下两种组合,并取较大值:
a.由可变荷载效应控制的组合
q=1.2×2.655+1.4×2.5=6.686kN/㎡
取为8.086kN/㎡。
b.由永久荷载效应控制的组合
q=1.35×2.655+0.7×1.4×2.5=6.0345kN/㎡
因此取q=6.686kN/㎡。
②计算简图
取1m宽板带作为计算单元,各跨的计算跨度为:
中间跨
l0=ln=2300-200=2100mm
边跨
l0=ln+h/2=2300-100-120+80/2=2120mm≤ln+a/2=2140mm
取l0=2120mm。
③内力计算
因跨度差(2120-2100)/2100=0.95%<10%,故可按等跨连续板计算内力。
截面
边跨中
第一内支座
中间跨中
中间支座
跨度系数a
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=aql2(kN/m)
1/11×6.686×2.122=2.73
-1/11×6.686×2.122=-2.73
1/16×6.686×2.122=1.88
-1/14×6.686×2.122=-2.15
截面强度计算
已知
=270N/mm2
=11.9N/mm2
=1.0h0=80-20=60mm
正截面强度计算如表
截面
边跨中
第一内支座
中间跨中
中间支座
位置
①~②⑤~⑥
②~⑤
①~②⑤~⑥
②~⑤
M(
)
2.73
-2.73
1.88
0.8×1.88
-2.15
-0.8×2.15
0.064
0.064
0.044
0.035
0.050
0.040
0.967
0.967
0.977
0.982
0.974
0.979
174.3
174.3
118.8
94.5
136.3
108.5
选配钢筋
8@250
8@250
6/8@250
6@250
6/8@250
6@250
实配钢筋面积
201
201
157
113
157
113
经计算,配筋率As/bh=203/(1000×80)×100%=0.25%>0.45×(1.27/270)=0.21%.也大于0.2%,满足要求。
(2)次梁的计算(按考虑塑性内力重力分布的方法计算)
①荷载计算
板传来的荷载:
2.655×2.3=6.107kN/m
次梁自重:
25×0.2×(0.45-0.08)=1.850kN/m
次梁粉刷抹灰:
17×0.015×(0.45-0.08)×2=0.189kN/m
恒荷载标准值:
gk=6.107+1.850+0.189=8.146kN/m
活荷载标准值:
pk=2.5×2.3=5.75kN/m
由可变荷载效应控制的组合:
q=1.2×8.146+1.0×1.4×5.75=22.71kN/m
按永久荷载效应控制的组合:
q=1.35×8.146+0.7×1.4×5.75=16.63kN/m
因此,荷载设计值q取为22.71kN/m。
②计算简图
各跨的计算跨度为:
中间跨:
l0=ln=6900-300=6600mm
边跨:
l0=ln+a/2=6900-150-120+250/2=6755mm
又1.025ln=6923.88mm,取最小值6755mm。
跨度差
(6755-6600)/6600=2.3%<10%
可按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图见图2.29
③内力计算
次梁的弯矩计算如表2.7所示,次梁的剪力计算如表2.8所示
表2.7次梁的弯矩计算
截面
边跨中
第一内支座
中间跨中
中间支座
弯矩系数
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=aql2(kN/m)
1/11×22.71×6.7552=94.21
1/11×22.71×6.7552=-94.21
1/16×22.71×6.602=61.83
-1/14×22.71×6.602=-70.66
表2.8次梁的剪力计算
截面
A支座
B支座左
B支座右
C支座
剪力系数β
0.45
0.6
0.55
0.55
V=βql0(kN)
0.45×22.71×6.755=69.03
0.6×22.71×6.755=92.04
0.55×22.71×6.6=82.44
0.55×22.71×6.6=82.44
正截面强度计算
a,次梁跨中截面按T形截面计算
对边跨:
bf=l/3=6.755/3=2.25m
bf=b+S0=0.2+1.98=2.18m
取bf=2.18m
对中间跨:
bf=l/3=6.6/3=2.2m
bf=b+S0=0.2+2.0=2.2m
取bf=2.2m
支座截面按矩形截面计算。
b.判断截面类型
已知ho=h-35=450-35=415mm,
=360N/mm2,则:
α1
bfhf(h0-hf/2)=1.0×11.9×2200×80×(415-40)=785.4kN.m>91.87kN.m
因此,边跨中和中间跨中截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面强度计算如表2.9所示
截面
边跨中
第一内支座
中间跨中
中间支座
M(kN.m)
94.21
-94.21
61.83
-70.66
bf或b(mm)
2200
200
2180
200
αs=M/(α1
bbfh20)
0.021
0.229
0.0138
0.172
0.989
0.868
0.993
0.905
§=1-√(1-2αs)
0.021
0.264
0.0139
0.190
㎜2
637.6
726.5
416.8
522.6
选用钢筋
实际钢筋面积(㎜2)
=515/(200×415)=0.62%>0.45×1.27/360=0.16%
也大于0.2%,符合要求。
斜截面强度计算
hw=h0-hf=415-80=335mm,因hw/b=335/200=1.675<4,次梁斜截面强度计算如表2.10所示。
表2.10次梁斜截面强度计算
截面
A支座
B支座左
B支座右
C支座
V(kN)
69.03
92.04
82.44
82.44
0.25βc
bh0(kN)
0.25×1.0×11.9×200×415=246.9kN>V(截面满足要求)
0.7ƒtbh0(kN)
0.7×1.27×200×415=73.787kN 箍筋直径和肢数 Φ6双肢 Asv(mm2) 2×28.3=56.6 2×28.3=56.6 2×28.3=56.6 2×28.3=56.6 s=(ƒyvAsvh0)/(V-0.7ƒtbh0)mm 1333 347 733 733 实配间距(mm) 200 200 200 200 弯矩调幅时要求的配箍率下限为: 0.3ƒt/ƒyv=0.3×1.27/270=0.14% 实际配箍率: ρsv=Asv/bs=56.6/40000=0.142%>0.14% 满足要求。 (3)主梁计算(按弹性理论计算) 荷载计算 次梁传来的恒载: 8.146×6.9=56.21kN 主梁自重: 25×0.3×(0.7-0.08)×2.1=9.77kN 梁侧抹灰: 17×0.015×(0.7-0.08)×2×2.1=0.664kN 恒载标准值: gk=56.21+9.77+0.664=65.98kN 活载标准值: pk=5.75×6.9=39.68kN 恒载设计值: G=1.2gk=79.18kN 活载设计值: P=1.3pk=51.58kN 主梁的计算简图如图2.31 计算简图 图2.31 各跨的计算跨度为: 中间跨 l0=lc=6900mm 边跨 ln+a/2+b/2=6900-120-200+370/2+400/2=6965mm 1.025ln+b/2=1.025×(6900-120-200)+400/2=6945mm 取小值l0=6945mm 跨度差 (6945-6900)/6900=0.7%<10% 内力计算 a.弯矩计算 M=k1Gl+k2Pl(k值由附表1.2查得) 边跨: Gl=79.18×6.945=549.88kN Pl=51.58×6.945=358.22kN 中跨: Gl=79.18×6.9=546.34kN Pl=51.58×6.9=355.90kN 主梁弯矩计算如表2.11所示。 表2.11主梁弯矩计算 项次 荷载截图 k/M1 k/Ma k/MB k/M2 k/Mb k/Mc 恒载 活载 活载 活载 活载 内力组合 + + + + 最不利内力 Mmin组合项次 Mmin组合值(kN.m) Mmax组合项次 Mmax组合值(kN.m) b剪力计算 V=k3G+k4P 剪力计算如表2.12 2.12主梁剪力计算 项次 荷载简图 k/VA k/VBL k/VBR 恒载 活载 活载 活载 活载 Vmin(kN) 组合项次 + + + 组合值 Vmax(kN) 组合项次 + + + 组合值 正截面强度计算 A.确定翼缘宽度 主梁跨中按T形截面计算 对边跨: bf=l/3=6.945/3=2.32m bf=b+S0=0.3+6.6=6.9m 取bf=2.32m 对中间跨: bf=l/3=6.9/3=2.3m bf=b+S0=0.3+6.6=6.9m 取bf=2.3m 支座截面仍按矩形截面计算。 b。 判断截面类型 取h0=640mm(跨中),h0=610mm(支座),则: Α1ƒcbfhf(h0-hf/2)=1.0×11.9×2320×80×(640-80/2)=1325.184kN.m>343.5kN.m(189.4kN.m) 属于第一类T形截面。 C.截面强度计算 主梁正截面强度计算如表2.13所示,表中按简支梁计算的支座剪力设计值V0=G+P=79.18+51.58=130.76KN 取中间跨中截面验算其承担负弯矩时的最小配筋率: AS/bh0=402/(300×640)=0.209%>ρmin=0.45׃t/ƒy=0.16% 同时也大于0.2%,符合要求。 斜截面强度计算 主梁斜截面强度计算如表2.14所示。 表2.13主梁正截面强度计算 截面 边跨中 B支座 中间跨中 M(kN.m) V0b/2(kN) M-V0b/2(kN.m) bf或b(mm) αs=M/(α1 bbfh20) §=1-√(1-2αs) ㎜2 选用钢筋 实际钢筋面积(㎜2) 表2.14主梁斜截面强度计算 截面 A支座 B支座左 B支座右 V(kN) 0.25βc bh0(kN) 0.7ƒtbh0(kN) 箍筋直径和肢数 Vcs=0.7ƒtbh0+ƒyvAsv/sh0 Asb=(V-Vcs)/(0.8ƒysinαs) 弯起钢筋 实配弯起钢筋面积(㎜2) 主梁吊筋计算 有次梁传给主梁的集中荷载为: F=1.2×49.56.21+1.3×39.68=119.04kN 则: Asvl≥F/(2ƒysin450)=233.85mm2 选用216(As=402mm2),满足配筋要求。 根据计算结果及主梁的构造要求,绘主梁配筋图 指导教师评语: 课程设计报告成绩: ,占总成绩比例: 课程设计其它环节成绩: 环节名称: ,成绩: ,占总成绩比例: 环节名称: ,成绩: ,占总成绩比例: 环节名称: ,成绩: ,占总成绩比例: 总成绩: 指导教师签字: 年月日 本次课程设计负责人意见: 负责人签字: 年月日
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