毛鹤琴《土木工程施工》第4版笔记和课后习题含考研真题详解.docx
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毛鹤琴《土木工程施工》第4版笔记和课后习题含考研真题详解
毛鹤琴《土木工程施工》(第4版)笔记和课后习题(含考研真题)详解
第一章
土方工程1.1
复习笔记【知识框架】
【重点难点归纳】
一、土方规划1.土方工程的内容及施工要求
(1)常见的土方工程①场地平整。
其中包括确定场地设计标高,计算挖、填土方量,合理地进行土方调配等。
②开挖沟槽、基坑、竖井、隧道、修筑路基、堤坝,其中包括施工排水、降水,土壁边坡和支护结构等。
③土方回填与压实。
其中包括土料选择,填土压实的方法及密实度检验等。
此外,在土方工程施工前,应完成场地清理,地面水的排除和测量放线工作;在施工中,则应及时采取有关技术措施,预防产生流砂、管涌和塌方现象,确保施工安全。
(2)土方工程要求①要求标高、断面准确;②土体有足够的强度和稳定性;③土方量少;④工期短;⑤费用省。
(3)土方工程特点①面广量大;②劳动繁重;③施工条件复杂。
2.土的工程分类及性质
(1)土的种类繁多,分类方法各异,在土方施工中,按土的开挖难易程度分为八类,如表1-1-1所示。
表1-1-1
土的工程分类
(2)土的质量密度①土的天然密度。
土在天然状态下单位体积的质量,它影响土的承载力、土压力及边坡的稳定性。
②土的干密度。
单位体积土中固体颗粒的质量,它是用以检验填土压实质量的控制指标。
(3)土的含水量①定义土的含水量W是指土中所含的水与土的固体颗粒间的质量比,以百分数表示:
(1-1-1)
式中,G1为含水状态时土的质量;G2为土烘干后的质量。
②影响土的含水量影响土方施工方法的选择、边坡的稳定和回填土的质量,回填土则需有最佳含水量,方能夯压密实,获得最大干密度。
(4)土的渗透性①定义土的性是指水在土体中渗流的性能,一般以渗透系数K表示。
从达西公式V=KI可以看出渗透系数的物理意义:
当水力坡度I等于1时的渗透速度υ即为渗透系数K。
②确定方法渗透系数K值将直接影响降水方案的选择和涌水量计算的准确性,一般应通过扬水试验确定。
(5)土的可松性①定义土的可松性是指自然状态下的土,经过开挖后,其体积因松散而增加,以后虽经回填压实,仍不能恢复其原来的体积的性质。
土的可松性程度用可松性系数表示:
(1-1-2)
(1-1-3)
②影响土的可松性对土方量的平衡调配,确定运土机具的数量及弃土坑的容积,以及计算填方所需的挖方体积等均有很大的影响。
3.土方边坡
(1)边坡表示方法
边坡的表示方法如图1-1-1所示
图1-1-1
土方边坡(a)直线边坡;(b)不同土层折线边坡;(c)相同土层折线边坡
(2)边坡坡度
(1-1-4)
式中,h为边坡高度;b为边坡宽度;m为称坡度系数。
(3)边坡留设原则①边坡坡度应根据不同的挖填高度、土的性质及工程的特点而定,既要保证土体稳定和施工安全,又要节省土方。
临时性挖方边坡应按表1-1-2规定;挖方中有不同的土层,或深度超过10m时,其边坡可作成折线形(见图1-1-1(b)、(c))或台阶形,以减少土方量。
表1-1-2
临时性挖方边坡值
②当地质条件良好,土质均匀且地下水位低于基坑、沟槽底面标高时,挖方深度在5m以内,不加支撑的边坡留设应符合表1-1-3的规定。
表1-1-3
深度在5m内的基坑(槽)、管沟边坡坡度(不加支撑)
③对于使用时间在一年以上的临时性填方边坡坡度,则为:
当填方高度在10m以内,可采用1︰1.5;高度超过10m,可作成折线形,上部采用1︰1.5,下部采用1︰1.75。
④至于永久性挖方或填方边坡,则均应按设计要求施工。
4.土方量计算的基本方法土方量计算的基本方法主要有平均高度法和平均断面法两种。
(1)平均高度法①四方棱柱体法四方棱柱体法是将施工区域划分为若干个边长等于a的方格网,每个方格网的土方体积V等于底面积a2乘四个角点高度的平均值(见图1-1-2),即
(1-1-5)
若方格四个角点部分是挖方,部分是填方时,可按表1-1-4中所列的公式计算。
表1-1-4
土方量计算公式表
②三角棱柱体法三角棱柱体法是将每一个方格顺地形的等高线沿对角线划分成两个三角形,然后分别计算每一个三角棱柱体的土方量。
当三角形为全挖或全填时(见图1-1-3(a)):
(1-1-6)
图1-1-2
四方棱柱体法
图1-1-3
三角棱柱体法(a)全挖或全填;(b)有填有挖当有填有挖时(见图1-1-3(b)),则其零线将三角形分成两部分,一个是底面为三角形的锥体,一个是底面为四边形的楔体。
其土方量分别为:
(1-1-7)
(1-1-8)
(2)平均断面法平均断面法,可按近似公式和较精确的公式进行计算:
①近似计算
(1-1-9)
②较精确计算
(1-1-10)
式中,V为土方体积,m3;F1、F2为两端的断面面积,m2;F0为L/2处的断面面积,m2
③适用条件基坑、基槽、管沟、路堤、场地平整的土方量计算,均可用平均断面法。
当断面不规则时,求断面面积的一种简便方法是累高法。
当采用平均断面法计算基槽、管沟或路基土方量时,可先测绘出纵断面图,再根据沟槽基底的宽、纵向坡度及放坡宽度,绘出在纵断面图上各转折点处的横断面。
算出各横断面面积后,便可用平均断面法计算各段的土方量,即:
(1-1-11)
两横断面之间的距离与地形有关,地形平坦,距离可大一些。
地形起伏较大时,则一定要沿地形每一起伏的转折点处取一横断面,否则会影响土方量计算的准确性。
5.场地平整土方量计算
(1)场地设计标高H0的确定①确定原则a.应满足生产工艺和运输的要求;b.充分利用地形,分区或分台阶布置,分别确定不同的设计标高;c.使挖填平衡,土方量最少;d.要有一定泄水坡度(≥2‰),使能满足排水要求;e.要考虑最高洪水位的影响。
②确定步骤a.在地形图上将施工区域划分为边长a为10~50m(一般取a=20m)若干个方格网(见图1-1-4)。
b.确定各小方格角点的高程,其方法如下:
可用水准仪测量;或根据地形图上相邻两等高线的高程,用插入法求得;也可用一条透明纸带,在上面画6根等距离的平行线,把该透明纸带放到标有方格网的地形图上,将6根平行线的最外两根分别对准A点和B点,这时6根等距离的平行线将A、B之间的0.5m或1m(等高线的高差)分成5等分,于是便可直接读得H13点的地面标高,如图1-1-5所示,H13=251.70m。
图1-1-4
场地设计标高计算图
图1-1-5
插入法的图解法c.按填挖方平衡确定设计标高H0,即
(1-1-12)
从图1-1-4中可知,H11为一个方格的角点标高,H12和H21均为两个方格公共的角点标高,H22则是四个方格公共的角点标高,它们分别在上式中要加一次、二次、四次。
因此,上式直接可改写成下列形式:
(1-1-13)
式中,N为方格网数;H1为一个方格仅有的角点标高;H2为两个方格共有的角点标高;H4为四个方格共有的角点标高。
图1-1-4的H0即为:
(2)场地设计标高的调整原计划所得的场地设计标高H0仅为一理论值,实际上,还需考虑以下因素进行调整。
①土的可松性影响由于土具有可松性,一般填土会有多余,需相应地提高设计标高。
设为土的可松性引起设计标高的增加值,则设计标高调整后的总挖方体积应为:
(1-1-14)
总填方体积:
(1-1-15)
此时,填方区的标高也应与挖方区一样,提高,即:
(1-1-16)
移项整理简化得(当VT=VW):
(1-1-17)
故考虑土的可松性后,场地设计标高调整为:
(1-1-18)
式中,VW、VT为按理论设计标高计算的总挖方、总填方体积;FW、FT为按理论设计标高计算的挖方区、填方区总面积;为土的最后可松性系数。
②场内挖方和填方的影响
由于场地内大型基坑挖出的土方、修筑路堤填高的土方,以及从经济观点出发,将部分挖方就近弃于场外,将部分填方就近取土于场外等,均会引起挖填土方量的变化。
必要时,亦需调整设计标高。
为了简化计算,场地设计标高的调整值可按下列近似公式确定,即:
(1-1-19)
式中,Q为场地根据H0平整后多余或不足的土方量。
③场地泄水坡度的影响根据场地泄水坡度的要求(单面泄水或双面泄水),计算出场地内各方格角点实际施工所用的设计标高。
a.场地具有单向泄水坡度时的设计标高场地具有单向泄水坡度时设计标高的确定方法,是将已调整的设计标高作为场地中心线的标高,场地内任意点的设计标高则为:
(1-1-20)
式中,Hn为场地内任一点的设计标高;l为该点至设计标高的距离;i为场地泄水坡度(不小于2‰)。
b.场地具有双向泄水坡度时的设计标高场地具有双向泄水坡度时设计标高的确定方法,同样是将已调整的设计标高作为场地纵横方向的中心线标高,场地内任一点的设计标高为:
(1-1-21)
式中,l某、ly为该点沿某-某、Y-Y方向距场地中心线的距离;i某、iy为场地沿某-某、Y-Y方向的泄水坡度。
(3)场地土方量计算场地土方量计算步骤如下(见图1-1-6):
①求各方格角点的施工高度hn
(1-1-22)
式中,hn为角点的施工高度,以“+”为填,“-”为挖;Hn为角点的设计标高(若无泄水坡度时,即为场地设计标高);H为角点的自然地面标高。
图1-1-6
方格网法计算土方量图例如:
图1-1-6中,已知场地方格边长a=20m,根据方格角点的地面标高求得H0=43.48m,按单向排水坡度2‰已求得各方格角点的设计标高,于是各方格角点的施工高度,即为该点的设计标高减去地面标高(见图1-1-6中的图例)。
②绘出“零线”“零线”位置的确定方法是,先求出方格网中边线两端施工高度有“+”、“-”中的“零点”,将相邻两连接起来,即为“零线”。
确定“零点”的方法如图1-1-7所示,设h1为填方角点的填方高度,h2为挖方角点的挖方高度,O为零点位置。
则由两个相似三角形求得:
(1-1-23)
式中,某为零点至计算基点的距离;a为方格边长。
同理,也可根据边长a和两端的填挖高度h1、h2,采用作图法直接求得零点位置。
即用相同的比例尺在边长的两端标出填、挖高度,填、挖高度连线与边长的相交点就是零点。
图1-1-7
求零点方法③计算场地挖、填土方量零线求出后,也就划出了场地的挖方区和填方区,便可按平均高度法分别计算出挖、填区各方格的挖、填土方量。
(4)场地边坡土方量计算场地平整时,还要计算边坡土方量(见图1-1-8),其计算步骤如下:
图1-1-8
场地边坡土方量计算示意图①标出场地四个角点A、B、C、D填、挖高度和零线位置;②根据土质确定填、挖边坡的边坡率m1、m2;
③算出四个角点的放坡宽度,如A点=m1ha,D点=m2hd;④绘出图;⑤计算边坡土方量。
A、B、C、D四个角点的土方量,近似地按正方锥体计算。
例如,A点土方量为:
(1-1-24)
AB、CD两边土方量按平均断面法计算。
例如AB边的土方量为:
(1-1-25)
AC、BD两边分段按三角锥体计算。
例如AC边AO段的土方量为:
(1-1-26)
6.土方调配土方调配是土方规划中的一个重要内容,其工作包括:
划分调配区;计算土方调配区之间的平均运距(或单位土方运价,或单位土方施工费用);确定土方最优调配方案;绘制土方调配图表。
(1)土方调配区的划分①划分原则a.调配区的划分应与房屋或构筑物的位置相协调,满足工程施工顺序和分期施工的要求,使近期施工和后期利用相结合。
b.调配区的大小,应考虑土方及运输机械的技术性能,使其功能得到充分发挥。
例如,调配区的长度应大于或等于机械的铲土长度;调配区的面积最好与施工段的大小相适应。
c.调配区的范围应与计算土方量用的方格网相协调,通常可由若干个方格网组成一个调配区。
d.从经济效益出发,考虑就近借土或就近弃土。
这时,一个借土区或一个弃土区均可作为一个独立的调配区。
e.调配区划分还应尽可能与大型地下建筑物的施工相结合,避免土方重复开挖。
(2)调配区之间的平均运距①定义平均运距是指挖方区土方重心至填方区土方重心的距离。
②方法取场地或方格网中的纵横两边为坐标轴,分别求出各区土方的重心位置,即:
(1-1-27)
式中,某0、Y0为挖或填方调配区的重心坐标;V为每个方格的土方量;某、y为每个方格的重心坐标。
当地形复杂时,也可用作图法近似地求出形心位置以代替重心的位置。
重心求出后,则标于相应的调配区图上,然后用比例尺量出每对调配区之间的平均运距,或按下式计算:
(1-1-28)
式中,L为挖、填方区之间的平均运距;某OT、YOT为填方区的重心坐标;某OW、YOW为挖方区的重心坐标。
(3)最优调配方案的确定最优调配方案的确定,是以线性规划为理论基础,常用“表上作业法”求解。
现结合示例介绍如下:
已知某场地有四个挖方区和三个填方区,其相应的挖填土方量和各对调配区的运距如表1-1-5所示。
利用“表上作业法”进行调配的步骤为:
①用“最小元素法”编制初始调配方案即先在运距表(小方格)中找一个最小数值,如C22=C43=40(任取其中一个,现取C43),于是先确定某43的值,使其尽可能地大,即某43=ma某(400、500)=400。
由于A4挖方区的土方全部调到B3填方区,所以某41和某42都等于零。
此时,将400填入某43格内,同时将某41、某42格内画上一个“某”号,然后在没有填上数字和“某”号的方格内再选一个运距最小的方格,即C22=40,便可确定某22=500,同时使某21=某23=0。
此时,又将500填入某22格内,并在某21、某23格内画上“某”号。
重复上述步骤,依次确定其余某j的数值,最后得出表1-1-5所示的初始调配方案。
表1-1-5
土方初始调配方案
②最优方案的判别法a.判别方法。
判别方法包括“闭回路法”和“位势法”,其实质均一样,都是求检验数λij来判别。
只要所有的检验数λij≥0,则该方案即为最优方案;否则,不是最优方案,尚需进行调整。
b.“位势法”求检验数举例:
首先将初始方案中有调配数方格的Cij列出,然后按下式求出两组位势数ui(i=1,2,…,m)和υj(j=1,2,…,n)。
(1-1-29)
式中,Cij为平均运距(或单位土方运价或施工费用);ui、υj为位势数。
位势数求出后,便可根据下式计算各空格的检验数:
(1-1-30)
例如,本例两组位势数如表1-1-6所示。
表1-1-6
平均运距和位势数
先令u1=0,则:
u1=C11-u1=50-0=50υ2=110-10=100u2=40-100=–60u3=651u3=70-10=60u4=40-60=–20本例各空格的检验数如表1-1-7所示。
如λ21=70-(-60)-50=+80。
表1-1-7
位势数、运距和检验数表从表1-1-8中已知,在表中出现了负的检验数,这说明初始方案不是最优方案,需要进一步进行调整。
③方案的调整a.在所有负检验数中选一个(一般可选最小的一个,本例中为C12),把它所对应的变量某12作为调整的对象。
b.找出某12的闭回路:
从某12出发,沿水平或竖直方向前进,遇到适当的有数字的方格作90°转弯,然后依次继续前进再回到出发点,形成一条闭回路(表1-1-8)。
表1-1-8
某12的闭回路表
c.从空格某12出发,沿着闭回路(方向任意)一直前进,在各奇数次转角点的数字中,挑出一个最小的(本表即为500、100中选100),将它由某32调到某12方格中(即空格中)。
d.将100填入某12方格中,被挑出的某32为0(变为空格);同时将闭回路上其他奇数次转角上的数字都减去100,偶数次转角上数字都增加100,使得填、挖方区的土方量仍然保持平衡,这样调整后,便可得表1-1-9的新调配方案。
对新调配方案,仍用“位势法”进行检验,看其是否最优方案。
若检验数中仍有负数出现那就仍按上述步骤调整,直到求得最优方案为止。
表1-1-9中所有检验数均为正号,故该方案即为最优方案。
其土方的总运输量为:
Z=400某5表1-1-9
新的调整表
④土方调配图最后将调配方案绘成土方调配图(见图1-1-9)。
在土方调配图上应注明挖填调配区、调配方向、土方数量以及每对挖填调配区之间平均运距。
图1-1-9(a)为本例的土方调配,仅考虑场内的挖填平衡即可解决。
图1-1-9(b)为四个挖方区、三个填方区,挖填土方量虽然相等,但由于地形狭长,运距较远,故采取就近弃土和就近借土的平衡调配方案更为经济。
(a)挖填平衡调配图;(b)有弃土和借土的调配图图1-1-9
土方调配图二、土方工程施工要点1.土壁稳定
(1)土壁塌方的原因①边坡过陡,使土体的稳定性不够,而引起塌方现象。
尤其是在土质差、开挖深度大的坑槽中,常会遇到这种情况。
②雨水、地下水渗入基坑,使土体泡软、重量增大及抗剪能力降低,这是造成塌方的主要原因。
③基坑上边边缘附近大量堆土或停放机具、材料,或由于动荷载的作用,使土体中的剪应力超过土体的抗剪强度。
④土方开挖顺序、方法未遵守“从上往下,分层开挖;开槽支撑,先撑后挖”的原则。
(2)防治塌方的措施①放足边坡边坡的留设应符合规范的要求,其坡度的大小,则应根据土壤的性质、水文地质条件、施工方法、开挖深度、工期的长短等因素确定。
例如:
黏性土的边坡可陡些,砂性土则应平缓些;井点降水或机械在坑底挖土时边坡可陡些,明沟排水、人工挖土或机械在坑上边挖土时则应平缓些;当基坑附近有主要建筑物时,边坡应取1︰1.0~1︰1.5。
②设置支撑为了缩小施工面,减少土方,或受场地的限制不能放坡时,则可设置土壁支撑。
如表1-1-10所列为一般沟槽支撑方法;表1-1-11所列为一般基坑支撑方法;表1-1-12所列为深基坑的支护方法。
表1-1-10
一般沟槽的支撑方法
表1-1-11
一般基坑的支撑方法
表1-1-12
深基坑的支撑(护)方法续表1-1-12
2.施工排水
(1)分类。
施工排水可分为明排水法和人工降低地下水位法两种:
①明排水是采用截、疏、抽的方法。
截,是指截住水流;疏,是指疏干积水;抽,是在基坑开挖过程中,在坑底设置集水井,并沿坑底的周围开挖排水沟,使水流入集水井中,然后用水泵抽走。
②人工降低地下水位(见图1-1-10)是指在基坑开挖前,先在基坑周围埋设一定数量的滤水管(井),再利用抽水设备从中抽水,使地下水位降落到坑底以下,直至基础工程施工完毕为止。
人工降低地下水位的方法有轻型井点、喷射井点、电渗井点、管井井点及深井泵井点等。
(2)轻型井点轻型井点是指沿基坑四周将许多直径较小的井点管埋入蓄水层内,井点管上部与总管连接,通过总管利用抽水设备将地下水从井点管内不断抽出,使原有的地下水位降至坑底以下。
此种方法适用于土壤的渗透系数K=0.1~50m/d的土层中,降水深度为:
单级轻型井点3~6m,多级轻型井点6~12m。
①轻型井点设备轻型井点设备主要包括:
井点管(下端为滤管)、集水总管、弯联管及抽水设备。
②轻型井点平面布置轻型井点系统的布置,应根据基坑平面形状及尺寸、基坑的深度、土质、地下水位及流向、降水深度要求等确定。
a.单排井点。
当基坑或沟槽宽度小于6m,降水深度不超过5m时,可采用单排井点,将井点管布置在地下水流的上游一侧,两端延伸长度不小于坑槽宽度。
b.双排井点。
位于地下水流上游一排井点管的间距应小些,下游一排井点管的间距可大些。
当基坑面积较大时,则应采用环形井点。
井点管距离基坑壁不应小于1.O~1.5m,间距一般为0.8~1.6m。
③轻型井点高程布置轻型井点的降水深度,从理论上讲可达10.3m,但由于管路系统的水头损失,其实际降水深度一般不大于6m。
井点管埋置深度H(不包括滤管),可按下式计算(见图1-1-10):
图1-1-10
环形井点布置简图(a)平面布置;(b)高程布置1-集水总管;2-井点管;3-抽水设备
(1-1-31)
式中,H1为井点管埋设面至坑底面的距离,m;h为降低后的地下水位至基坑中心底面的距离,一般为0.5~1m;i为水力坡度,环形井点为1/10,单排井点为1/4;L为井点管至基坑中心的水平距离,m。
H值小于降水深度6m时,则可用一级井点;H值稍大于6m时,如果降低井点管的埋置面后,可满足降水深度要求时,仍可采用一级井点;当一级井点达不到降水深度要求时,则可采用二级或喷射井点。
此外,在确定井点管埋置深度时,还要考虑井点管露出地面0.2~0.3m,滤管必须埋在透水层内。
④轻型井点的计算a.水井分类根据地下水有无压力,水井分为无压井和承压井。
当水井布置在具有潜水自由面的含水层中时,称为无压井(见图1-1-11(a)、(b));布置在承压含水层中时,称为承压井(见图1-1-11(c)、(d))。
当水井底部达到不透水层时称完整井(见图1-1-11(a)、(c));反之,称为非完整井(见图1-1-11(b)、(d))。
图1-1-11
水井的分类(a)无压完整井;(b)无压非完整井;(c)承压完整井;(d)承压非完整井b.井点系统的涌水量计算对于无压完整井的环状井点系统,涌水量计算公式为:
(1-1-32)
式中,Q为井点系统的涌水量,m3/d;K为土壤的渗透系数,m/d;H为含水层厚度,m;S为降水深度,m;R为抽水影响半径,m;χ0为环状井点系统的假想圆半径,m。
c.基坑假想半径将基坑分成几小块,使其符合公式的计算条件,然后分别计算每小块的涌水量,再相加即为总涌水量。
对矩形基坑,当其长、宽比不大于5时,即可将不规则的平面形状化成一个假想半径为某0的圆井进行计算:
(1-1-33)
式中,F为环状井点系统包围的面积(m2)。
d.抽水影响半径R抽水影响半径是指井点系统抽水后地下水位降落曲线稳定时的影响半径。
降落曲线稳定的时间视土壤的性质而定,一般为1~5d。
常用的公式为:
(1-1-34)
式中,S为水位降低值,m。
e.承压完整环状井点涌水量计算
(1-1-35)
式中,M为承压含水层的厚度,m。
⑤确定井管数量及井距确定井管数量先要确定单根井管的出水量。
单根井管的最大出水量为:
(1-1-36)
式中,d为滤管直径,m;l为滤管长度m;K为渗透系数,m/d。
井点管最少数量由下式确定:
(1-1-37)
井点管最大间距为:
(1-1-38)
式中,L为总管长度m。
⑥抽水设备选择一般多采用真空泵井点设备,真空泵的型号有V5或V6型。
采用V5型时,总管长度不大于100m,井点管数量约80根;采用V6型时,总管长度不大于120m,井点管数量约100根。
水泵一般也配套固定型号,但使用时还应验算水泵的流量是否大于井点系统的涌水量(应大于10%~20%),水泵的扬程是否能克服集水箱中的真空吸力,以免抽不出水。
⑦井点管的埋设与使用a.埋设。
井点管的埋设可以利用冲水管冲孔,或钻孔后将井点管沉入,也可以用带套管的水冲法及振动水冲法下沉埋设。
b.使用。
轻型井点使用时,应保证连续不断抽水,若时抽时停,滤网易于堵塞;中途停抽,地下水回升,也会引起边坡塌方等事故。
正常的出水规律是“先大后小,先浑后清”。
图1-1-12
某设备基础开挖前的井点a.井点系统布置该基坑底面积为10某15(m2),放坡后,上口(+5.2m处)面积为13.7某18.7(m2),考虑井管距基坑边缘1m,则井管所围成的平面积为15.7某20.7(m2),由于其长、宽比小于5,故按一个环状井点布置。
基坑中心降水深度S=5.00-1.50+0.50=4.00(m),故用一级井点即可。
表层为黏土,为使总管接近地下水位,可挖去0.4m,在+5.20m标高处布置井点系统。
取井管外露0.2m,则6m长的标准井管埋入土中为5.8m。
而要求埋深H=H1+h+iL=(5.2-1.5)+0.5+(1/10)某15.7/2=4.99(m),小于实际
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