液压系统的执行元件.docx
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液压系统的执行元件
第四章、 液压执行元件
第一节 液压马达
一、液压马达的特点及分类
液压马达是把液体的压力能转换为机械能的装置,从原理上讲,液压泵可以作液压马达用,液压马达也可作液压泵用。
但事实上同类型的液压泵和液压马达虽然在结构上相似,但由于两者的工作情况不同,使得两者在结构上也有某些差异。
例如:
1.液压马达一般需要正反转,所以在内部结构上应具有对称性,而液压泵一般是单方向旋转的,没有这一要求。
2.为了减小吸油阻力,减小径向力,一般液压泵的吸油口比出油口的尺寸大。
而液压马达低压腔的压力稍高于大气压力,所以没有上述要求。
3.液压马达要求能在很宽的转速范围内正常工作,因此,应采用液动轴承或静压轴承。
因为当马达速度很低时,若采用动压轴承,就不易形成润滑滑膜。
4.叶片泵依靠叶片跟转子一起高速旋转而产生的离心力使叶片始终贴紧定子的内表面,起封油作用,形成工作容积。
若将其当马达用,必须在液压马达的叶片根部装上弹簧,以保证叶片始终贴紧定子内表面,以便马达能正常起动。
5.液压泵在结构上需保证具有自吸能力,而液压马达就没有这一要求。
6.液压马达必须具有较大的起动扭矩。
所谓起动扭矩,就是马达由静止状态起动时,马达轴上所能输出的扭矩,该扭矩通常大于在同一工作压差时处于运行状态下的扭矩,所以,为了使起动扭矩尽可能接近工作状态下的扭矩,要求马达扭矩的脉动小,内部摩擦小。
由于液压马达与液压泵具有上述不同的特点,使得很多类型的液压马达和液压泵不能互逆使用。
液压马达按其额定转速分为高速和低速两大类,额定转速高于500r/min的属于高速液压马达,额定转速低于500r/min的属于低速液压马达。
高速液压马达的基本型式有齿轮式、螺杆式、叶片式和轴向柱塞式等。
它们的主要特点是转速较高、转动惯量小,便于启动和制动,调速和换向的灵敏度高。
通常高速液压马达的输出转矩不大(仅几十牛·米到几百牛·米),所以又称为高速小转矩液压马达。
高速液压马达的基本型式是径向柱塞式,例如单作用曲轴连杆式、液压平衡式和多作用内曲线式等。
此外在轴向柱塞式、叶片式和齿轮式中也有低速的结构型式。
低速液压马达的主要特点是排量大、体积大、转速低(有时可达每分种几转甚至零点几转),因此可直接与工作机构连接,不需要减速装置,使传动机构大为简化,通常低速液压马达输出转矩较大(可达几千牛顿·米到几万牛顿·米),所以又称为低速大转矩液压马达。
液压马达也可按其结构类型来分,可以分为齿轮式、叶片式、柱塞式和其他型式。
二、液压马达的性能参数
液压马达的性能参数很多。
下面是液压马达的主要性能参数:
1. 排量、流量和容积效率
习惯上将马达的轴每转一周,按几何尺寸计算所进入的液体容积,称为马达的排量V,有时称之为几何排量、理论排量,即不考虑泄漏损失时的排量。
液压马达的排量表示出其工作容腔的大小,它是一个重要的参数。
因为液压马达在工作中输出的转矩大小是由负载转矩决定的。
但是,推动同样大小的负载,工作容腔大的马达的压力要低于工作容腔小的马达的压力,所以说工作容腔的大小是液压马达工作能力的主要标志,也就是说,排量的大小是液压马达工作能力的重要标志。
根据液压动力元件的工作原理可知,马达转速n、理论流量qi与排量V之间具有下列关系
qi=nV (4-1)
式中:
qi为理论流量(m3/s);n为转速(r/min);V为排量(m3/s)。
为了满足转速要求,马达实际输入流量q大于理论输入流量,则有:
q=qi+Δq (4-2)
式中:
Δq为泄漏流量。
ηv=qi/q=1/(1+Δq/qi) (4-3)
所以得实际流量
q=qi/ηv (4-4)
2. 液压马达输出的理论转矩
根据排量的大小,可以计算在给定压力下液压马达所能输出的转矩的大小,也可以计算在给定的负载转矩下马达的工作压力的大小。
当液压马达进、出油口之间的压力差为 ΔP,输入液压马达的流量为q,液压马达输出的理论转矩为Tt,角速度为ω,如果不计损失,液压马达输入的液压功率应当全部转化为液压马达输出的机械功率,即:
ΔPq=Ttω (4-5)
又因为ω=2πn,所以液压马达的理论转矩为:
Tt=ΔP·V/2π (4-6)
式中:
ΔP为马达进出口之间的压力差。
3. 液压马达的机械效率
由于液压马达内部不可避免地存在各种摩擦,实际输出的转矩T总要比理论转矩Tt小些,即:
T=Ttηm (4-7)
式中:
ηm为液压马达的机械效率(%)。
4. 液压马达的启动机械效率ηm
液压马达的启动机械效率是指液压马达由静止状态起动时,马达实际输出的转矩T0与它在同一工作压差时的理论转矩Tt之比。
即:
ηm0=T/Tt (4-8)
液压马达的启动机械效率表示出其启动性能的指标。
因为在同样的压力下,液压马达由静止到开始转动的启动状态的输出转矩要比运转中的转矩大,这给液压马达带载启动造成了困难,所以启动性能对液压马达是非常重要的,启动机械效率正好能反映其启动性能的高低。
启动转矩降低的原因,一方面是在静止状态下的摩擦因数最大,在摩擦表面出现相对滑动后摩擦因数明显减小,另一方面也是最主要的方面是因为液压马达静止状态润滑油膜被挤掉,基本上变成了干摩擦。
一旦马达开始运动,随着润滑油膜的建立,摩擦阻力立即下降,
并随滑动速度增大和油膜变厚而减小。
实际工作中都希望启动性能好一些,即希望启动转矩和启动机械效率大一些。
现将不同结构形式的液压马达的启动机械效率ηm0的大致数值列入表4-1中。
表4-1 液压马达的启动机械效率
液压马达的结构形式
启动机械效率ηm0/%
齿轮马达
老结构
0.60~0.80
新结构
0.85~0.88
叶片马达
高速小扭矩型
0.75~0.85
轴向柱塞马达
滑履式
0.80~0.90
非滑履式
0.82~0.92
曲轴连杆马达
老结构
0.80~0.85
新结构
0.83~0.90
静压平衡马达
老结构
0.80~0.85
新结构
0.83~0.90
多作用内曲线马达
由横梁的滑动摩擦副传递切向力
0.90~0.94
传递切向力的部位具有滚动副
0.95~0.98
由表4-1可知,多作用内曲线马达的启动性能最好,轴向柱塞马达、曲轴连杆马达和静压平衡马达居中,叶片马达较差,而齿轮马达最差。
5. 液压马达的转速
液压马达的转速取决于供液的流量和液压马达本身的排量V,可用下式计算:
nt=qi/V (4-9)
式中:
nt为理论转速(r/min)。
由于液压马达内部有泄漏,并不是所有进入马达的液体都推动液压马达做功,一小部分因泄漏损失掉了。
所以液压马达的实际转速要比理论转速低一些。
n=nt·ηv (4-10)
式中:
n为液压马达的实际转速(r/min);ηv为液压马达的容积效率(%)。
6. 最低稳定转速
最低稳定转速是指液压马达在额定负载下,不出现爬行现象的最低转速。
所谓爬行现象,就是当液压马达工作转速过低时,往往保持不了均匀的速度,进入时动时停的不稳定状态。
液压马达在低速时产生爬行现象的原因是:
(1)摩擦力的大小不稳定。
通常的摩擦力是随速度增大而增加的,而对静止和低速区域工作的马达内部的摩擦阻力,当工作速度增大时非但不增加,反而减少,形成了所谓“负特性”的阻力。
另一方面,液压马达和负载是由液压油被压缩后压力升高而被推动的,因此,可用图4-1(a)所示的物理模型表示低速区域液压马达的工作过程:
以匀速v0推弹簧的一端(相当于高压下不可压缩的工作介质),使质量为m的物体(相当于马达和负载质量、转动惯量)克服“负特性”的摩擦阻力而运动。
当物体静止或速度很低时阻力大,弹簧不断压缩,增加推力。
只有等到弹簧压缩到其推力大于静摩擦力时才开始运动。
一旦物体开始运动,阻力突然减小,物体突然加速跃动,其结果又使弹簧的压缩量减少,推力减小,物体依靠惯性前移一段路程后停止下来,直到弹簧的移动又使弹簧压缩,推力增加,物体就再一次跃动为止,形成如图4-1(b)所示的时动时停的状态,对液压马达来说,这就是爬行现象。
图4-1液压马达爬行的物理模型
(2)泄漏量大小不稳定。
液压马达的泄漏量不是每个瞬间都相同,它也随转子转动的相位角度变化作周期性波动。
由于低速时进入马达的流量小,泄漏所占的比重就增大,泄漏量的不稳定就会明显地影响到参与马达工作的流量数值,从而造成转速的波动。
当马达在低速运转时,其转动部分及所带的负载表现出的惯性较小,上述影响比较明显,因而出现爬行现象。
实际工作中,一般都期望最低稳定转速越小越好。
7. 最高使用转速
液压马达的最高使用转速主要受使用寿命和机械效率的限制,转速提高后,各运动副的磨损加剧,使用寿命降低,转速高则液压马达需要输入的流量就大,因此各过流部分的流速相应增大,压力损失也随之增加,从而使机械效率降低。
对某些液压马达,转速的提高还受到背压的限制。
例如曲轴连杆式液压马达,转速提高时,回油背压必须显著增大才能保证连杆不会撞击曲轴表面,从而避免了撞击现象。
随着转速的提高,回油腔所需的背压值也应随之提高。
但过分的提高背压,会使液压马达的效率明显下降。
为了使马达的效率不致过低,马达的转速不应太高。
8. 调速范围
液压马达的调速范围用最高使用转速和最低稳定转速之比表示,即:
i=nmax/nmin (4-11)
第二节 液压缸
液压缸又称为油缸,它是液压系统中的一种执行元件,其功能就是将液压能转变成直线往复式的机械运动。
一、液压缸的类型和特点
液压缸的种类很多,其详细分类可见表4-2。
表4-2 常见液压缸的种类及特点
图4-5双杆活塞缸
下面分别介绍几种常用的液压缸。
1.活塞式液压缸 活塞式液压缸根据其使用要求不同可分为双杆式和单杆式两种。
(1)双杆式活塞缸。
活塞两端都有一根直径相等的活塞杆伸出的液压缸称为双杆式活塞缸,它一般由缸体、缸盖、活塞、活塞杆和密封件等零件构成。
根据安装方式不同可分为缸筒固定式和活塞杆固定式两种。
如图4-5(a)所示的为缸筒固定式的双杆活塞缸。
它的进、出口布置在缸筒两端,活塞通过活塞杆带动工作台移动,当活塞的有效行程为l时,整个工作台的运动范围为3l,所以机床占地面积大,一般适用于小型机床,当工作台行程要求较长时,可采用图4-5(b)所示的活塞杆固定的形式,这时,缸体与工作台相连,活塞杆通过支架固定在机床上,动力由缸体传出。
这种安装形式中,工作台的移动范围只等于液压缸有效行程l的两倍(2l),因此占地面积小。
进出油口可以设置在固定不动的空心的活塞杆的两端,但必须使用软管连接。
由于双杆活塞缸两端的活塞杆直径通常是相等的,因此它左、右两腔的有效面积也相等,当分别向左、右腔输入相同压力和相同流量的油液时,液压缸左、右两个方向的推力和速度相等。
当活塞的直径为D,活塞杆的直径为d,液压缸进、出油腔的压力为p1和p2,输入流量为q时,双杆活塞缸的推力F和速度v为:
F=A(p1-p2)=π(D2-d2)(p1-p2)/4 (4-18)
v=q/A=4q/π(D2-d2) (4-19)
式中:
A为活塞的有效工作面积。
双杆活塞缸在工作时,设计成一个活塞杆是受拉的,而另一个活塞杆不受力,因此这种液压缸的活塞杆可以做得细些。
(2)单杆式活塞缸。
如图4-6所示,活塞只有一端带活塞杆,单杆液压缸也有缸体固定和活塞杆固定两种形式,但它们的工作台移动范围都是活塞有效行程的两倍。
图4-6单杆式活塞缸
由于液压缸两腔的有效工作面积不等,因此它在两个方向上的输出推力和速度也不等,其值分别为:
F1=(p1A1-p2A2)=π[(p1-p2)D2-p2d2]/4 (4-20)
F1=(p1A1-p2A2)=π[(p1-p2)D2-p2d2]/4 (4-21)
v1=q/A1=4q/πD2 (4-22)
v2=q/A2=4q/π(D2-d2) (4-23)
由式(4-20)~式(4-23)可知,由于A1>A2,所以F1>F2,v1<v2。
如把两个方向上的输出速度v2和v1的比值称为速度比,记作λv,则λv=v2/v1=1/[1-(d/D)2]。
因此,。
在已知D和λv时,可确定d值。
图4-7差动缸
(3)差动油缸。
单杆活塞缸在其左右两腔都接通高压油时称为:
“差动连接”,如图4-7所示。
差动连接缸左右两腔的油液压力相同,但是由于左腔(无杆腔)的有效面积大于右腔(有杆腔)的有效面积,故活塞向右运动,同时使右腔中排出的油液(流量为q′)也进入左腔,加大了流入左腔的流量(q+q′),从而也加快了活塞移动的速度。
实际上活塞在运动时,由于差动连接时两腔间的管路中有压力损失,所以右腔中油液的压力稍大于左腔油液压力,而这个差值一般都较小,可以忽略不计,则差动连接时活塞推力F3和运动速度v3为:
F3=p1(A1-A2)=p1πd2/4 (4-24)
进入无杆腔的流量q1=
v3=4q/πd2 (4-25)
由式(4-24)、式(4-25)可知,差动连接时液压缸的推力比非差动连接时小,速度比非差动连接时大,正好利用这一点,可使在不加大油源流量的情况下得到较快的运动速度,这种连接方式被广泛应用于组合机床的液压动力系统和其他机械设备的快速运动中。
如果要求机床往返快速相等时,则由式(4-23)和式(4-25)得:
即:
D= (4-26)
把单杆活塞缸实现差动连接,并按D=d设计缸径和杆径的油缸称之为差动液压缸。
2.柱塞缸 如图4-8(a)所示为柱塞缸,它只能实现一个方向的液压传动,反向运动要靠外力。
若需要实现双向运动,则必须成对使用。
如图4-8(b)所示,这种液压缸中的柱塞和缸筒不接触,运动时由缸盖上的导向套来导向,因此缸筒的内壁不需精加工,它特别适用于行程较长的场合。
柱塞缸输出的推力和速度各为:
图4-8 柱塞缸
F=pA=pπd2/4 (4-27)
υi=q/A=4q/πd2 (4-28)
3.其他液压缸
(1)增压液压缸。
增压液压缸又称增压器,它利用活塞和柱塞有效面积的不同使液压系统中的局部区域获得高压。
它有单作用和双作用两种型式,单作用增压缸的工作原理如图4-9(a)所示,当输入活塞缸的液体压力为p1,活塞直径为D,柱塞直径为d时,柱塞缸中输出的液体压力为高压,其值为:
p2=p1(D/d)2=Kp1 (4-29)
式中:
K=D2/d2,称为增压比,它代表其增压程度。
显然增压能力是在降低有效能量的基础上得到的,也就是说增压缸仅仅是增大输出的压力,并不能增大输出的能量。
单作用增压缸在柱塞运动到终点时,不能再输出高压液体,需要将活塞退回到左端位置,再向右行时才又输出高压液体,为了克服这一缺点,可采用双作用增压缸,如图4-9(b)所示,由两个高压端连续向系统供油。
图4-9增压缸
(2)伸缩缸。
伸缩缸由两个或多个活塞缸套装而成,前一级活塞缸的活塞杆内孔是后一级活塞缸的缸筒,伸出时可获得很长的工作行程,缩回时可保持很小的结构尺寸,伸缩缸被广泛用于起重运输车辆上。
伸缩缸可以是如图4-10(a)所示的单作用式,也可以是如图4-10(b)所示的双作用式,前者靠外力回程,后者靠液压回程。
图4-10伸缩缸
伸缩缸的外伸动作是逐级进行的。
首先是最大直径的缸筒以最低的油液压力开始外伸,当到达行程终点后,稍小直径的缸筒开始外伸,直径最小的末级最后伸出。
随着工作级数变大,外伸缸筒直径越来越小,工作油液压力随之升高,工作速度变快。
其值为:
Fi=p1 (4-30)
V1=4q/πDi2 (4-31)
式中:
i指i级活塞缸。
图4-11齿轮缸
(3)齿轮缸。
它由两个柱塞缸和一套齿条传动装置组成,如图4-11所示。
柱塞的移动经齿轮齿条传动装置变成齿轮的传动,用于实现工作部件的往复摆动或间歇进给运动。
二、液压缸的典型结构和组成
1. 液压缸的典型结构举例
图4-12所示的是一个较常用的双作用单活塞杆液压缸。
它是由缸底20、缸筒10、缸盖兼导向套9、活塞11和活塞杆18组成。
缸筒一端与缸底焊接,另一端缸盖(导向套)与缸筒用卡键6、套5和弹簧挡圈4固定,以便拆装检修,两端设有油口A和B。
活塞11与活塞杆18利用卡键15、卡键帽16和弹簧挡圈17连在一起。
活塞与缸孔的密封采用的是一对Y形聚氨酯密封圈12,由于活塞与缸孔有一定间隙,采用由尼龙1010制成的耐磨环(又叫支承环)13定心导向。
杆18和活塞11的内孔由密封圈14密封。
较长的导向套9则可保证活塞杆不偏离中心,导向套外径由O形圈7密封,而其内孔则由Y形密封圈8和防尘圈3分别防止油外漏和灰尘带入缸内。
缸与杆端销孔与外界连接,销孔内有尼龙衬套抗磨。
图4-12双作用单活塞杆液压缸
1—耳环2—螺母3—防尘圈4、17—弹簧挡圈5—套6、15—卡键
7、14—O形密封圈8、12—Y形密封圈9—缸盖兼导向套10—缸筒
11—活塞13—耐磨环16—卡键帽18—活塞杆19—衬套20—缸底
如图4-13所示为一空心双活塞杆式液压缸的结构。
由图可见,液压缸的左右两腔是通过油口b和d经活塞杆1和15的中心孔与左右径向孔a和c相通的。
由于活塞杆固定在床身上,缸体10固定在工作台上,工作台在径向孔c接通压力油,径向孔a接通回油时向右移动;反之则向左移动。
在这里,缸盖18和24是通过螺钉(图中未画出)与压板11和20相连,并经钢丝环12相连,左缸盖24空套在托架3孔内,可以自由伸缩。
空心活塞杆的一端用堵头2堵死,并通过锥销9和22与活塞8相连。
缸筒相对于活塞运动由左右两个导向套6和19导向。
活塞与缸筒之间、缸盖与活塞杆之间以及缸盖与缸筒之间分别用O形圈7、V形圈4和17和纸垫13和23进行密封,以防止油液的内、外泄漏。
缸筒在接近行程的左右终端时,径向孔a和c的开口逐渐减小,对移动部件起制动缓冲作用。
为了排除液压缸中剩留的空气,缸盖上设置有排气孔5和14,经导向套环槽的侧面孔道(图中未画出)引出与排气阀相连。
图4-13空心双活塞杆式液压缸的结构
1—活塞杆2—堵头3—托架4、17—V形密封圈5、14—排气孔6、19—导向套
7—O形密封圈8—活塞9、22—锥销10—缸体11、20—压板12、21—钢丝环
13、23—纸垫15—活塞杆16、25—压盖18、24—缸盖
2. 液压缸的组成
从上面所述的液压缸典型结构中可以看到,液压缸的结构基本上可以分为缸筒和缸盖、活塞和活塞杆、密封装置、缓冲装置和排气装置五个部分,分述如下。
(1)缸筒和缸盖。
一般来说,缸筒和缸盖的结构形式和其使用的材料有关。
工作压力p<10MPa时,使用铸铁;p<20MPa时,使用无缝钢管;p>20MPa时,使用铸钢或锻钢。
图4-14所示为缸筒和缸盖的常见结构形式。
图4-14(a)所示为法兰连接式,结构简单,容易加工,也容易装拆,但外形尺寸和重量都较大,常用于铸铁制的缸筒上。
图4-14(b)所示为半环连接式,它的缸筒壁部因开了环形槽而削弱了强度,为此有时要加厚缸壁,它容易加工和装拆,重量较轻,常用于无缝钢管或锻钢制的缸筒上。
图4-14(c)所示为螺纹连接式,它的缸筒端部结构复杂,外径加工时要求保证内外径同心,装拆要使用专用工具,它的外形尺寸和重量都较小,常用于无缝钢管或铸钢制的缸筒上。
图4-14(d)所示为拉杆连接式,结构的通用性大,容易加工和装拆,但外形尺寸较大,且较重。
图4-14(e)所示为焊接连接式,结构简单,尺寸小,但缸底处内径不易加工,且可能引起变形。
图4-14缸筒和缸盖结构
(a)法兰连接式(b)半环连接式(c)螺纹连接式(d)拉杆连接式(e)焊接连接式
1— 缸盖2—缸筒3—压板4—半环5—防松螺帽6—拉杆
(2)活塞与活塞杆。
可以把短行程的液压缸的活塞杆与活塞做成一体,这是最简单的形式。
但当行程较长时,这种整体式活塞组件的加工较费事,所以常把活塞与活塞杆分开制造,然后再连接成一体。
图4-15所示为几种常见的活塞与活塞杆的连接形式。
图4-15(a)所示为活塞与活塞杆之间采用螺母连接,它适用负载较小,受力无冲击的液压缸中。
螺纹连接虽然结构简单,安装方便可靠,但在活塞杆上车螺纹将削弱其强度。
图4-15(b)和(c)所示为卡环式连接方式。
图4-15(b)中活塞杆5上开有一个环形槽,槽内装有两个半圆环3以夹紧活塞4,半环3由轴套2套住,而轴套2的轴向位置用弹簧卡圈1来固定。
图4-16(c)中的活塞杆,使用了两个半圆环4,它们分别由两个密封圈座2套住,半圆形的活塞3安放在密封圈座的中间。
图4-15(d)所示是一种径向销式连接结构,用锥销1把活塞2固连在活塞杆3上。
这种连接方式特别适用于双出杆式活塞。
(3)密封装置。
液压缸中常见的密封装置如图4-16所示。
图4-16(a)所示为间隙密封,它依靠运动间的微小间隙来防止泄漏。
为了提高这种装置的密封能力,常在活塞的表面上制出几条细小的环形槽,以增大油液通过间隙时的阻力。
它的结构简单,摩擦阻力小,可耐高温,但泄漏大,加工要求高,磨损后无法恢复原有能力,只有在尺寸较小、压力较低、相对运动速度较高的缸筒和活塞间使用。
图4-16(b)所示为摩擦环密封,它依靠套在活塞上的摩擦环(尼龙或其他高分子材料制成)在O形密封圈弹力作用下贴紧缸壁而防止泄漏。
这种材料效果较好,摩擦阻力较小且稳定,可耐高温,磨损后有自动补偿能力,但加工要求高,装拆较不便,适用于缸筒和活塞之间的密封。
图4-16(c)、图4-16(d)所示为密封圈(O形圈、V形圈等)密封,它利用橡胶或塑料的弹性使各种截面的环形圈贴紧在静、动配合面之间来防止泄漏。
它结构简单,制造方便,磨损后有自动补偿能力,性能可靠,在缸筒和活塞之间、缸盖和活塞杆之间、活塞和活塞杆之间、缸筒和缸盖之间都能使用。
图4-15常见的活塞组件结构形式
对于活塞杆外伸部分来
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