设计图纸审查指导书.docx
- 文档编号:29271346
- 上传时间:2023-07-21
- 格式:DOCX
- 页数:35
- 大小:35.13KB
设计图纸审查指导书.docx
《设计图纸审查指导书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《设计图纸审查指导书.docx(35页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
设计图纸审查指导书
设计图纸审查指导书
一、 空调系统设计的合理性
1. 建筑情况:
①建筑物的类型和规模
②是新建建筑还是现有建筑?
③可提供何种能源形式?
④是否有合适的空间(如管道井、吊顶空间、机房等)?
⑤建筑物的围护结构的情况(如材料、结构类型等)
2.环境因素:
①在建筑中,有何种环境要求?
②周边环境的空气是否存在影响?
(是否有大量的灰尘?
空气是否是高盐含量的?
)
③周边环境允许的噪声标准或要求。
④机组(尤其是热源主机)可能安装场所附近,是否存在干扰源(热源、电磁源、强气流等)?
3.舒适度:
①房间的用途和结构(用于确定负荷计算的基本参数及选择使用的室内机组或末端装置)。
②室内的温湿度基准和允许波动范围。
③室内空气洁净度要求和主要污染源。
④室内人员和设备情况,是否可能存在局部热源?
⑤新风和换气的标准和基本要求。
⑥运行、监控和管理的要求。
⑦是否有特殊空调要求的房间?
注意点:
1对于大型的建筑,如发现因建筑结构或房间用途不同导致各部分热负荷有明显差异,应先进行空调分区讨论以求达到最佳效果。
2建筑物内负荷特性相差较大的内区与周边区,以及在同一时段内分别进行加热和冷却的房间,一般宜分区设置空调调节系统。
如必须采用同一套空调系统,应选择带有热回收、能同时制冷与制暖的系统。
3 工艺型场合应注意:
a. 室温允许波动范围大于±0.5oC和相对湿度允许波动范围大于±5%的各房间相互邻近,且室内温湿度基数、单位送风量、使用方式接近时,宜划为同一系统。
b. 室温允许波动范围小于±0.1~0.2oC的房间,宜设单独的系统,当该类的房间较小,且附近有温湿度基数和使用方式相同的房间,可划为同一系统。
c. 有消声要求的房间不宜和产生噪声的房间划为同一风管系统。
d. 当将室内温湿度基数不同或热湿扰量相差较大的房间划为同一系统,应根据具体情况分别增设局部处理装置。
e. 当空调房间的舒适度要求较高时,宜采用可以进行各房间独立控制的空调系统。
4. 对特定尘埃发生源、有害气体发生源等房间或者有特殊空气洁净度要求的场合,应考虑进行分区。
对于有特定防火要求的场合,或者对会产生较大空气污染的房间,应尽量考虑采用独立系统。
二、室内机负荷审查:
以下为部分有代表性的空调负荷概算指标,仅供参考。
其概算指标值可用作设计计算的粗略估算和用作方案阶段、扩初阶段的估算。
序号
建筑物类型及房间名称
冷负荷指标(W)
1
旅游旅馆:
客房标准
80~110
2
酒吧、咖啡厅
100~180
3
西餐厅
160~200
4
中餐厅、宴会厅
180~350
5
商店、小卖部
100~160
6
中庭、接待
90~120
7
小会议室(允许少量吸烟)
200~300
8
大会议室(不允许吸烟)
180~280
9
理发、美容
120~180
10
健身房、保龄球
100~200
11
弹子房
90~120
12
室内游泳池
200~350
13
舞厅(交谊舞)
200~350
14
舞厅(迪斯科)
250~350
15
办公
90~120
16
医院:
高级病房
80~110
17
一般手术室
100~150
18
医院:
洁净手术室
300~500
19
X光、CT、B超诊室
120~150
20
商店:
营业厅
150~250
21
影剧院:
观众席
180~350
22
休息厅(允许吸烟)
300~400
23
化妆室
90~120
24
体育馆:
比赛馆
120~250
25
观众休息厅(允许吸烟)
300~400
26
贵宾室
100~200
27
展览厅、陈列室
130~200
28
会堂、报告厅
150~200
29
图书阅览室
75~100
30
科研、办公
90~140
31
公寓、住宅
80~90
32
餐馆
200~350
注:
摘自陆耀庆主编的《实用供热空调设计手册》
三、 KMRII多联机系统审查:
(一)室内机组选取合理性:
选择室内机组时,首先应根据负荷计算结果,其次需要考虑房间的特点和室内机组的工作特点(尤其是气流组织形式和具体操作控制方式)。
注意点:
1)所选择的室内机组能力一般应在负荷的1-1.2倍之间。
2)选择室内机组时,如应综合考虑室内温湿度参数、允许风速、噪声标准和空气质量等要求,并结合房间特点、内部装修和室内散热源等因素进行分析。
3)对于KMR系统:
嵌入型室内机一般不宜使用在高大的场合;对于大空间且温湿度要求相近的场合可采用风管型室内机。
4)对采用同一风管系统的场合,其多个出风口所处工作场合的特点应尽量接近。
(二)系统分区合理性:
对于大型的项目或因建筑结构和房间用途不同导致使用特点存在差异,应对空调面积进行合理分区。
在KMR系统设计中,一般分区方法为按建筑的负荷特性分区:
将建筑物平面分为直接受外界条件影响的周边区域(外区)和不直接受影响的内部区域(内区)
2)在大型项目中,对于其周边区域可在根据方位进行分区;
3)如果室内的人员密度和室内设备密度有较大差异时,应根据不同密度进行划分。
(三)室外机选取的合理性:
根据室内机选择结果和分区情况分别选择对应合适的室外机,对于KMR系统此时充分考虑以下三点:
1) 冷媒管道长度的限制
最长配管(m)
配管
配管总长
250
La+Lb+Lc+LA+LB+LC+LD+LE+LF+LG+LH+L1+L2+L3+L4+L5+L6
最远配管长
实长(100)
LA+LB+LC+LD+LG+LH+L6
相当长(125)
第一分歧管后最长配管
50
LG+LH+L6
主配管实长
50
LD
室内机间落差
30
————
室外机间落差
0.5
————
(见下图)
2)对室内外机组配置比例的要求
室内机的总名义能力必须在其对应的室外机名义能力的50-130%范围内,否则会因回油问题导致机组(主要是压缩机)的寿命降低和故障。
3)各室外机可连接的最大室内机台数
由于目前,KMR系统采用自动寻址方式建立控制关系,如果连接的室内机台数超出下表所列的限制,会导致自检出错,机组无法运行.
表3-3KMR系列室外机可连接室内机台数
室外合计
室外台数
室内机
KMR-280W/(BP)
KMR-280W
合计台数
连接合计容量(100W)
可连接台数
容量(100W)
马力
280
10
1
0
1
140~364
1~16
560
20
1
1
2
280~728
2~20
840
30
1
2
3
420~1092
3~30
1120
40
1
3
4
560~1456
4~40
(四)系统能力衰减校验:
1)、室外机能力:
由于KMR系统是一种直接制冷(暖)的冷媒系统,在冷媒管道上会存在一定的能力损耗,同时在进行如除霜等特定功能运转时也会带来一定的能力下降,在选型时必须进行充分考虑。
因此,对于每一个分区所选用的KMR室外机组必须能提供的制冷(暖)容量为:
室外机的必要能力=整个分区的总负荷/修正系数
其中修正系数主要是考虑管路上的能力损失;在考虑制暖工况时,还应考虑因除霜带来的影响。
具体计算时,修正系数可参见本书下一节或相关的KMR技术资料(以最新版本为准)。
然后,根据得出的室外机组必要能力进行选择室外机的工作(如同时考虑制冷和制暖工况时,应根据计算出的制冷和制暖必要能力中较大者选择)。
在考虑具体的配置系数时,应注意配置超过100%时,KMR室外机组的能力并不能按配置
系数线性增加。
当所有房间需要同时保证效果时,不应采用过大的配置系数;当各个室内机可以采用交替运行使用方式时,可以考虑用较大的配置系数以降低设备的总投资额(但必须与用户进行沟通)。
例如:
KMR-280W/B530A在室内气温27℃DB(19℃WB),室外气温35℃DB条件下不同的室内外配置比例的制冷能力情况:
配置比例
室外机组能力(KW)
室外机实际能力/名义能力
100%
28
100%
110%
29.7
106%
120%
30.2
108%
130%
30.7
110%
室内机总容量
注:
配置比例= X100%
室外机总容量
2)、室内机能力:
对于同一型号的KMR系统室内机,尽管在技术资料中标定了其其制冷(暖)能力,但是由于各种实际使用状况会对其最终能力产生影响(如:
由于使用工况导致机组处于重载或轻载运转状态,室内外机组的配置比例不同等原因);故必须在初步选定室内外机组的条件下进行能力校验。
计算公式为:
室内机实际能力=室外机能力*(单台室内机容量/室内机总容量)*修正系数
其中:
①室外机能力应根据设计工况和室内外配置比例查询相应技术资料中的容量表来确定。
②室内外机能力为该室内外机名义容量值(W)除以100后的数值(见表3-4,表3-5)
表3-4室内机能力
室内机能力
22
28
36
40
45
56
71
室内机容量(W)
2200
2800
3600
4000
4500
5600
7100
室内机能力
80
90
112
140
室内机容量(W)
8000
9000
11200
14000
表3-5室外机能力
室外机型号
226
280
452
506
560
678
732
室外机容量(W)
22600
28000
45200
50600
56000
67800
73200
室外机型号
786
840
904
958
1012
1066
1120
室外机容量(W)
78600
84000
90400
95800
101200
106600
112000
③公式中,修正系数应主要考虑由管路引起的能力损耗(见次页的制冷能力修正①×②×③×④×⑤,制热能力修正①×②×③×④×⑤×⑥)。
注:
上述修正系数为标准室外机系统在标准状态下(温控器设定为最大值)处于最大负载时的容量变化充。
另外,在部分负载状态下上表中的容量变化仅有较小的偏差。
3)、能力修正曲线:
制冷能力修正:
制冷能力计算方法——待求制冷能力=制冷能力×(①×②×③×④×⑤)W
制热能力计算方法——待求制热能力=制热能力×(①×②×③×④×⑤×⑥)W
4)例题:
夏季在室内气温27℃DB(19℃WB),室外气温35℃DB的条件下,一台KMR-280W/B530A
室外机组连接了5台KMR-56N/520A室内机组;则其各台室内机组的制冷能力是多少?
如果在相同的温度条件下,该台KMR-280W/B530A室外机组连接了6台KMR-56N/520A型室内机组;则其各台室内机组的实际制冷能力又为多少?
(假设此例中的修正系数均取0.9)
解答:
按照室内机实际能力的计算公式:
①求室外机能力
根据条件可知:
设计温度为室内气温27℃DB(19℃WB),室外气温35℃DB
两种情况的配置系数分别为:
连接5台室内机时
连接6台室内机时为120%
则查表相应容量表:
连接5台室内机时室外机能力为28KW
连接6台室内机时室外机能力为30.2KW
②室内机的实际能力
连接5台室内机时
KMR-56N/520A室内机实际能力=28.0KWX56/(56X5)X0.9=5.04KW
连接6台室内机时
KMR-56N/520A室内机实际能力=28.0KWX56/(56X6)X0.9=4.53KW
由上例可见根据公式计算后,对于同一型室内机其实际能力在不同场合会不尽相同,必须特别注意。
当发生计算出的实际能力不足时,必须对室内机或室外机进行调整(一般是通过增大室内机的型号来实现的)并按照调整后的组合情况再进行能力校验。
如果不进行实际能力的计算和校验,则有可能产生部分房间制冷(暖)能力不足导致空调效果较差的现象,请必须注意。
(五)冷媒管设计审核:
1)、配管选择表
(流量单位:
100W)
10匹
气管
液管
分歧管
外机
¢28.58
¢12.7
主管
¢28.58
¢12.7
室内机下流能力合计
~101
¢15.88
¢9.52
FQG-B120
101~180
¢19.05
¢9.52
FQG-B180
180~
¢25.4
¢12.7
FQG-B370
20匹
气管
液管
分歧管(汇总管)
外机
¢38.1
¢19.05
HZG-20
主管
¢38.1
¢19.05
室内机下流能力合计
~101
¢15.88
¢9.52
FQG-B120
101~180
¢19.05
¢9.52
FQG-B180
180~370
¢25.4
¢12.7
FQG-B370
371~540
¢31.8
¢15.88
FQG-B700
540~
¢38.1
¢19.05
30匹
气管
液管
分歧管(汇总管)
外机
¢44.5
¢22.22
HZG-30
主管
¢44.5
¢22.22
室内机下流能力合计
~101
¢15.88
¢9.52
FQG-B120
101~180
¢19.05
¢9.52
FQG-B180
180~370
¢25.4
¢12.7
FQG-B370
371~540
¢31.8
¢15.88
FQG-B700
540~700
¢38.1
¢19.05
700~1100
¢44.5
¢22.22
FQG-B1100
40匹
气管
液管
分歧管(汇总管)
外机
¢50.8
¢25.4
HZG-40
主管
¢50.8
¢25.4
室内机下流能力合计
~101
¢15.88
¢9.52
FQG-B120
101~180
¢19.05
¢9.52
FQG-B180
180~370
¢25.4
¢12.7
FQG-B370
371~540
¢31.8
¢15.88
FQG-B700
540~700
¢38.1
¢19.05
700~1100
¢44.5
¢22.22
FQG-B1100
1100~
¢50.8
¢25.4
FQG-B1460
备注:
A支配管与机组间的管径要调整时,请调整支配管侧的管径;
B根据室内机配管和支配管的合计下流容量来选择配管和分歧管。
2)、室外机配管
(主机应离室外机第一汇总管最近)
3)、冷媒配管连接示例
(六)、冷凝水管设计审查:
对于KMR型空调机组来说,其冷凝水管是必不可少的。
制冷时,空气中的水分会在蒸发器表面形成冷凝水,必须保证这些冷凝水顺利地排出,否则会产生漏水等事故。
由于KMR型空调部分室内机组可采用上排水方式;同时一般KMR系统所用的室内机台数较多,采用集中排水的形式较为普遍;在考虑冷凝水管的走向和连接方式时,需要综合排水量、安装空间等因素。
1)、基本要求
(1)、空调冷凝水管应独立布置,与其他建筑水管分开布置。
(2)、水平向冷凝水管的斜度应不小于1:
100,并尽量缩短其长度,当长度较长时,应每隔0.8-1.0米设置悬挂结构,防止冷凝水管下垂。
(3)、对于冷凝水盘位于空调机组内负压区时,在连冷凝水管时必须设置存水弯。
(4)、采用集中排水方式时,应遵循“就近原则”,并尽量减少同一冷凝水管所连接的空调机组的数量。
2)、集中排水方式
(1)、必须保证冷凝水自上而下地汇流入集中排水管,防止回流
(2)、汇流后的管径应根据排水量不同来选择,一般应大于汇流前的管径
首先应计算出汇流后汇流水管中的总流量,再按下表进行选择
排水量可按下游连接的室内机容量进行估算
(名义制冷能力1匹每小时产生2升冷凝水)
表4-5汇流排水量为水平方向时,管径与允许排水量之间的关系
内径(mm)
允许流量(l/hr)
备注
1:
50斜度
1:
100斜度
20
39
27
参考值,不能用于汇流管
25
70
50
31
125
88
可用于汇流管
40
247
175
51
473
334
表4-6汇流排水管为竖直方向时,管径与允许排水量之间的关系
内径(mm)
允许流量(l/hr)
备注
20
220
参考值,不能用于汇流管
25
410
31
730
可用于汇流管
40
1440
51
2760
67
5710
77
8280
注:
汇流水管必须采用内径30mm以上冷凝水管
目前,国内常采用PVC管作为冷凝水管,其规格和内径如下表
表4-7PVC管规格
名称
内径(mm)
对应JIS标准的VP管规格
PVC25
19
VP20
PVC32
27
VP25
PVC40
34
VP30
PVC50
44
VP40
PVC63
56
VP50
PVC75
66
VP65
PVC90
79
VP75
3)、上排水方式
在KMR系统的室内机中,由于大多数为嵌入机和风管式,为了方便排水管路的布置,海尔采用内置式排水提升泵的方式,使排水管可以采用如下图所示的上排水形式。
在采用上排水方式时,必须对空间因素进行充分考虑,避免出现无法安装的情况。
四、 水系统设计图纸审查:
(一) 水系统分类:
分为冷冻水系统,冷却水系统和热水系统。
冷冻水:
流经制冷机组蒸发器及空调末端的冷水,一般冷冻水供水温度7°C,冷冻水回水温度:
12°C。
(见附图-系统流程图)
冷却水:
流经制冷机组冷凝器及冷却塔的冷水(水冷式冷水系统中,风冷式系统中无)。
一般冷却水供水温度32°C,冷却水回水温度37°C。
(见附图-系统流程图)
热水:
冬季供热时流经空调末端的水。
(见附图-系统流程图)
(二) 水系统的组成部分:
空调的水系统是由各种设备组成的,通常对于水冷式冷水系统,
•主要设备有:
•
(1)螺杆机组
•
(2)冷却塔
•(3)冷冻水泵
•(4)冷却水泵
•(5)补水泵
•(6)电子水处理仪或全自动软化水处理装置
•(7)水过滤器
•(8)膨胀水箱
•(9)末端装置(空气处理机组、风机盘管等)
下面结合水系统的流程图介绍各设备的作用。
1.螺杆机组:
海尔螺杆式冷水机组分为风冷和水冷两种。
其主要作用是通过换热提供空调用水。
下图为海尔水冷及风冷螺杆机组的外形图。
海尔水冷螺杆机组 海尔风冷式螺杆机组
2.冷却塔:
冷却塔是一个重要的设备,对于水冷式空调系统,其为必须设备,它是通过冷却水与空气的直接接触将冷却水中的热量带走。
通常水被冷却塔的喷头雾化喷出,通过风机使空气在冷却塔中流动,带走水珠的热量。
冷却塔的种类很多,下图为常用的冷却塔外形图:
圆形逆流式冷却塔 方形横流式冷却塔
3.冷冻水泵:
在冷冻水环路中驱动水进行循环流动的装置。
我们知道,空调房间内的末端需要冷水机组提供的冷水,但是冷冻水由于阻力的限制不会自然流动,这就需要水泵驱动冷冻水进行循环以达到换热的目的。
水泵通常有立式和卧式两种形式,如下图:
卧式离心泵 立式离心泵
4. 冷却水泵:
在冷却水环路中驱动水进行循环流动的装置。
我们知道冷却水在进入冷水机组后带走制冷剂一部分热量,而后流向冷却塔将这部分热量释放掉。
而冷却水泵就是负责驱动冷却水在机组与冷却塔这个闭合环路中进行循环。
外形同冷冻水泵。
5. 补水泵:
空调补水所用装置,负责将处理后的软化水打入系统中。
外形同上水泵。
6. 电子水处理仪或全自动软化水装置:
当工程所在地水质较硬或是系统较大的时候,系统的循环水和补水最好是软化水,因为水质较硬容易使系统的管路结垢,该空调系统必须配置水软化装置,一般选用全自动软化水装置;而在冷却水系统,由于冷却塔与空气长期接触,在冷却塔接水盘中容易产生藻类等,所以也需要对水进行处理。
通常采用电子水处理装置。
下图为其外形图:
7.
电子水处理仪 全自动软化水装置
8.膨胀定压装置:
对水系统进行定压的装置。
在开式系统中,不存在定压问题,而在闭式水系统中,因为必须保证系统管道和设备内充满水,因此,管道中任何一点的压力都应高于大气压力,否则会吸入空气,所以空调冷冻水系统需要定压。
定压点通常选择在水泵的吸入端。
常见的膨胀定压设备是膨胀水箱,它的优点就是结构简单,造价低廉,对系统的水力稳定性好,控制也非常容易。
缺点是水直接于大气接触,水质条件相会较差,另外他必须放在高出系统的位置。
下图为膨胀水箱的构造图:
但是,膨胀水箱的应用存在一定的限制,如上所提到的水质问题,位置问题(必须在系统最高点)以及冬天的防冻问题。
所以当有以上条件限制时,我们通常采用气体定压罐(落地式膨胀水箱)
气体定压罐通常采用隔膜式,其空气与水完全分开,因此对水质的保证性比较好。
另外,它解决了位置问题,不受位置高度的限制,通常可以放在冷冻机房,热交换站和水泵房内,因此也不存在防冻问题。
系统原理图如下:
9.末端设备:
末端设备包括风机盘管机组,空气处理机组及组合式空调机组。
冷冻水通 常以温度7ºC进入末端设备,与室内空气换热后以127ºC流回制冷主机。
下图为末端的外形图片:
海尔风机盘管机组 海尔组合式空气处理机
(三) 水系统的水利计算:
1) 管道的摩擦阻力损失
ΔPm=λ/d*l*ρv2/2
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 设计 图纸 审查 指导书