桥梁试验检测报告.docx
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桥梁试验检测报告
桥梁试验检测报告
山东东明黄河公路检测报告
第七分册
(横、纵、竖向体内预应力钢束灌浆饱满程度检测)
(加固体外预应力的有效预应力检测)
(加固粘贴碳纤维的老化现状检测)
(加固粘贴钢板的老化现状检测)
交通部公路科学研究院
二0一0年三月
总目录
一、山东省东明黄河公路大桥检测与评论总报告
二、山东东明黄河公路大桥检测报告第一分册——主桥箱梁腹板裂痕检查
三、山东东明黄河公路大桥检测报告第二分册——主桥箱梁横隔板裂痕检查
四、山东东明黄河公路大桥检测报告第三分册——主桥桥面系及支座等病害检查与主桥桥墩及基础裂痕检查
五、山东东明黄河公路大桥检测报告第四分册——引桥桥T梁及横隔板病害检查
六、山东东明黄河公路大桥检测报告第五分册——引桥桥面系及支座等病害检查与引桥桥墩及基础病害检查
七、山东东明黄河公路大桥检测报告第六分册——主桥特别检查、引桥特别检查与水质剖析
八、山东东明黄河公路大桥检测报告第七分册——横、纵、竖向体内
预应力钢束灌浆饱满程度检测、加固体外预应力的有效预应力检
测、加固粘贴碳纤维的老化现状检测、加固粘贴钢板的老化现状
检测
九、山东东明黄河公路大桥检测报告第八分册——构造检算
i
分报告目录
山东东明黄河公路大桥检测报告———横、纵、竖向体内预应力钢束灌浆饱满程度检测
1检测方法1
2结果判断方法1
3检测结果1
山东东明黄河公路大桥检测报告———加固体外预应力的有效预应力检测
1工程概略3
2试验目的3
3试验方法3
4试验结果4
山东东明黄河公路大桥检测报告———加固粘贴碳纤维的老化现状检测
1检测方法8
2检测结果判断标准8
3、检测结果9
山东东明黄河公路大桥检测报告———加固粘贴钢板的老化现状检测
1检测方法10
2检测结果判断标准10
3、检测结果11
ii
山东东明黄河公路检测报告
第七分册
(横、纵、竖向体内预应力钢束灌浆饱满程度检测)
(加固体外预应力的有效预应力检测)
(加固粘贴碳纤维的老化现状检测)
(加固粘贴钢板的老化现状检测)
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二0一0年三月
山东东明黄河公路大桥检测报告
——横、纵、竖向体内预应力钢束灌浆饱满程度检测
1检测方法
采纳现场打钻扩孔判断法,先对预应力钢筋进行正确的定位,而后
在定位好的地点上打孔,并依据打孔状况来判断灌浆状况。
2结果判断方法
当电锤钻头打到预应力钢筋侧面是,假如管道没有灌浆,会出现夹
钻头的感觉;假如涟漪管内没有灌浆,电锤打破涟漪管时,会有忽然进
入一段的感觉;当涟漪管内没有压水泥浆时,用手握住桥面的钢筋,当
电锤打到钢筋时会感觉显然的振动。
3检测结果
第一采纳K2高精度雷达对检测部位进行预应力钢筋扫描定位,图1
中十字叉处即为纵向预应力钢筋地点,而后比较部位和探明的深度进
行钻孔(如图2),依据电锤打破涟漪管的状况来判断涟漪管的灌浆状况,
详尽检测部位及检测结果见表1。
图1第64跨顶板雷达扫描图图2第64跨顶板钻孔图
1
图3雷达现场扫描照片图4现场钻孔照片
灌浆饱满度测定结果
表
表1
地点
测定部位
预应力方
饱满程
向
度
顶板
纵向预应
饱满
力
第58跨
上游腹板
纵向预应
饱满
力
下游腹板
竖向预应
饱满
力
顶板
横向预应
饱满
力
第59跨
下游倒角
纵向预应
饱满
力
下游1号下
纵向预应
饱满
齿板
力
2
下游侧1号
纵向预应
上齿板
饱满
力
下游侧4号
纵向预应
上齿板
饱满
力
下游1号下
纵向预应
第61
齿板
饱满
力
跨
上游腹板
竖向预应
饱满
力
上游倒角
纵向预应
饱满
力
顶板
横向预应
饱满
力
上游腹板
竖向预应
饱满
力
第63跨
上游倒角
纵向预应
饱满
力
顶板
横向预应
饱满
力
上游腹板
竖向预应
饱满
第64跨
力
下游4号上
纵向预应
齿板
饱满
力
3
上游4号上
纵向预应
齿板
饱满
力
下游倒角
纵向预应
饱满
力
上游4号上
纵向预应
齿板
饱满
力
第65跨
纵向预应
下游4号上
齿板
饱满
力
依据现场检测及评定结果,所测预应力钢筋涟漪管灌浆度均饱满。
4
山东东明黄河公路检测报告
第七分册
(横、纵、竖向体内预应力钢束灌浆饱满程度检测)
(加固体外预应力的有效预应力检测)
(加固粘贴碳纤维的老化现状检测)
(加固粘贴钢板的老化现状检测)
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山东东明黄河公路大桥检测报告
——加固体外预应力的有效预应力检测
1工程概略
在本桥加固工程中,所设置的体外预应力是底板束。
主要用于改良箱梁下
缘的应力状况,每跨各设20束,采纳φj15.24的无粘结镀锌钢绞线。
钢束的张
拉控制应力采纳标准强度的70%,张拉力为1276kN。
各跨体外束经过在新增设的横隔板和齿板上锚固,用横隔板预留孔和限位
装置固定钢束的地点及走向。
体外束采纳5层防备的索体,主要包含钢绞线镀锌、钢绞线表面油脂、钢绞线PE套、钢束HDPE套以及套内灌输的防腐油脂。
2试验目的
经过测定体外预应力索的实质拉力,确立索内有效预应力的降低程度,对桥
梁状况评定供给依照。
3试验方法
本次索力测试采纳动测法,动测法是近来进行研究的一种索力测试方法,我所依所西部课题展开了有关的试验研究,该方法拥有较高的精度,测试方便,拥有很强的推行价值。
动测法测试时,采纳专用的索力测试仪器,将加快度计固定在拉索上,以测定索的横向振动;加快度计将拉索的随机振动信号转变为电信号,电信号经放大后送至动向信号收集系统进行采样并储藏;最后依据收集的振动频次计算索力。
本次索力计算不考虑预应力索垂度影响,且假设索两头为铰接,不考虑拉索刚度影响,索力计算公式为:
2fn
2
2EI
2
F4ml
n
n
l2
此中:
F为索内拉力,假设沿索均匀散布,其实不随时间而变化;
3
m为索单位长度的质量;
l为拉索的自由或挠曲长度;
fn为索的第n阶自振频次;
n为索自振频次的阶数(即拉索长度内的半波个数)。
图3-1索力测试照片
4试验结果
本次采纳动测法对东明黄河公路大桥加固体外束按10%的比率进行抽检,
并对测试结果进行剖析,传感器部署在横隔板之间或横隔板与限位装置之间,拉
索部署及编号状况见图4-1。
图4-1体
4
外索部署表示图
本次检测索力第一经过外观状况确立待检索,在每跨抽取2根以上拉索进行测试,同一拉索选用多个测试部位进行,最后选用一个测试索力值与设计索力对照,可得出索力误差。
经检测,索力误差最严重的索有2根,需进行索力补张拉,为64跨9号索、
65跨5号,索力误差为36.87%、60.23%;其他测试索力误差均小于25%。
索力测试结果见表4-1~表4-8,测试波形及频谱图见图1、图2。
序桥
号跨
159
2跨
3
460
5跨
6
761
8跨
962
10跨
1163
12跨
索力测试结果汇总
表
表4-1
拉索编
实测索
设计索
索力偏
号
力(KN)力(KN)
差
7
1164.92
1276.00
8.71%
7'
1268.91
1276.00
0.56%
10
1255.29
1276.00
1.62%
5
1237.31
1276.00
3.03%
3
1099.34
1276.00
13.84%
7'
1116.94
1276.00
12.47%
8'
1247.88
1276.00
2.20%
10'
1219.10
1276.00
4.46%
7
1088.42
1276.00
14.70%
6
1205.44
1276.00
5.53%
1
1203.46
1276.00
5.68%
9'
1167.01
1276.00
8.54%
5
13
64
9
805.60
1276.00
36.87%
14
跨
8'
1167.01
1276.00
8.54%
15
65
10
1001.49
1276.00
21.51%
16
7
1256.61
1276.00
1.52%
跨
17
5
507.52
1276.00
60.23%
59跨体外索索力测试结果表表4-2
序
测试地点
拉索编号
实测频次
实测索
号
值(Hz)
力(KN)
1
2-3
7
20.02
1164.92
2
3-3'
7
18.56
1119.00
3
3'-4
7
17.82
1126.14
4
4-4'
7
19.05
1128.18
5
4'-5
7
17.82
1140.25
6
5-6
7
18.31
1008.31
7
6-5
7'
19.05
1090.89
8
5-4'
7'
18.31
1161.86
9
4'-3
7'
19.04
1165.49
10
4-3'
7'
13.92
686.66
11
3'-3
7'
20.02
1268.91
12
3-2
7'
16.85
855.34
6
60跨体外索索力
测试结果表
表4-3
序
测试地点
拉索编号
实测频次实测索力
号
值(Hz)
(KN)
1
1-1'
10
23.44
842.36
2
1'-2
10
23.43
1047.74
3
6-6'
10
25.88
1213.87
4
6'-7
10
28.08
1255.29
5
2-3
5
20.26
1237.31
6
5-6
5
19.29
1121.08
7
2-3
3
19.05
1098.30
8
3-3'
3
18.80
1099.34
9
3'-4
3
17.09
1041.63
10
4-4'
3
18.80
1092.02
11
4'-5
3
17.09
1044.41
12
4'-4
7'
18.07
1116.94
14
4-3'
7'
17.74
1104.47
61跨体外索索力测试结果表
表4-4
序
测试地点
拉索编号
实测频次实测索力
号
值(Hz)
(KN)
7
1
1'-2
8'
25.39
1247.88
2
3'-4
8'
18.80
1063.00
3
4'-5
8'
18.55
1123.26
4
2-3
10'
20.02
1219.10
62跨体外索索力测试结果表表4-5
序
测试位
拉索编号
实测频次实测索力
号
置
值(Hz)
(KN)
1
6-5
7
16.44
840.66
2
5-4'
7
19.78
915.94
3
4-3'
7
14.16
1044.98
4
3-2
7
19.05
1088.42
5
4-3'
6
20.02
1205.44
63跨体外索索力测试结果表表4-6
序
测试地点
拉索编
实测频次实测索力
号
号
值(Hz)
(KN)
1
2-3
1
19.78
1203.46
2
3-3'
1
17.82
1014.23
3
3'-4
1
19.53
1068.20
4
6'-7
1
23.20
1018.11
5
2-3
9'
19.37
1167.01
8
63'-49'15.871165.98
64跨体外索索力测试结果
表
表4-7
序
测试地点
拉索编号
实测频次实测索力
号
值(Hz)
(KN)
1
2-3
9
12.45
471.47
2
3-3'
9
11.72
405.68
3
3'-4
9
11.72
417.56
4
4-4'
9
11.56
420.04
5
4'-5
9
15.14
805.60
6
1-1'
8'
26.37
1090.32
7
1'-2
8'
23.44
1019.10
8
2-3
8'
19.53
1126.51
65跨体外索索力测试结果表表4-8
序
测试地点
拉索编号
实测频次实测索力
号
值(Hz)
(KN)
1
1-1'
10
22.71
793.55
2
1'-2
10
9.04
780.55
3
3-3'
10
17.58
740.67
4
5-6
10
18.31
1001.49
5
6'-7
10
23.19
845.85
9
6
2-3
7
20.51
1256.61
7
5-6
7
20.02
1232.84
8
3-3'
5
11.48
307.63
9
3'-4
5
10.50
501.15
10
4-4'
5
14.65
507.52
11
4'-5
5
10.50
404.11
图1典型测试波形图图
2典型频谱图
10
山东东明黄河公路检测报告
第七分册
(横、纵、竖向体内预应力钢束灌浆饱满程度检测)
(加固体外预应力的有效预应力检测)
(加固粘贴碳纤维的老化现状检测)
(加固粘贴钢板的老化现状检测)
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二0一0年三月
山东东明黄河公路大桥检测报告
——加固粘贴碳纤维的老化现状检测
1检测方法
采纳HCJM-5型碳纤维粘结强度检测仪测出试样损坏时的荷载值,依据荷
载值计算出碳纤维的正拉粘结强度,依据规范评定碳纤维的工作性。
2检测结果判断标准
(1)计算方法:
正拉粘结强度计算公式f=P/A
f—正拉粘结强度,MPa;
P—试样损坏时的荷载值,N;
A—钢标准块的粘结面面积,mm2。
(2)损坏形式:
①混凝土损坏:
混凝土试块损坏,以Af表示。
②层间损坏:
树脂与混凝土间复合图层界面损坏以Bf表示。
③碳纤维片材损坏:
碳纤维片材内部损坏,以Cf表示。
④粘结无效:
碳纤维片材与钢标准块之间损坏,以Df表示。
(3)判断依照:
①损坏形式为Af时,施工质量判断为合格;
②损坏形式为Bf、Cf、Df时,如知足每组试样的正拉粘结强度试验均匀值不小于2.5MPa,且此中单个试样的正拉粘结强度最小值不小于
2.25MPa的要求,施工质量判断为合格;
③损坏形式为Bf、Cf,如不可以知足每组试样的正拉粘结强度试验均匀值不小于2.5MPa。
且此中单个试样的正拉粘结强度最小值不小于
2.25MPa的要求,施工质量判断为不合格,或依据实质工程状况加大
样本数目从头查验;
④损坏形式为Df时,如不可以知足每组试样的正拉粘结强度试验均匀值不
小于2.5MPa,且此中单个试样的正拉粘结强度最小值不小于2.25MPa
的要求,应从头制备试样和查验。
8
3、检测结果
依据碳纤维片材加固混凝土结果技术规程,第一个试块损坏形式为Bf,且
正拉粘结强度大于2.25MPa,第二、三个试块损坏形式为Df,且且正拉粘结强
度大于2.25MPa,故评定结果为合格。
拉拔试验检测结果评定表
表1
正拉粘结
正拉粘结
损坏
评定结
强度均匀
跨数
强度f
形式
果
值
1
2.51
Bf
第61跨2
3.29
3.64
Df
合格
3
5.11
Df
图1标准块粘结固定照片图2标准块装载拉拔仪照片
9
图3碳纤维被拔掉后照片图4现场拉拔试验检测照片
10
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第七分册
(横、纵、竖向体内预应力钢束灌浆饱满程度检测)
(加固体外预应力的有效预应力检测)
(加固粘贴碳纤维的老化现状检测)
(加固粘贴钢板的老化现状检测)
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8
山东东明黄河公路大桥检测报告
——加固粘贴钢板的老化现状检测
1检测方法
采纳HCJM-5型碳纤维粘结强度检测仪测出试样损坏时的荷载值,依据荷
载值计算出钢板的正拉粘结强度,依据规范评定粘贴钢板的工作性。
2检测结果判断标准
(1)检测标准:
混凝土加固设计规范(GB50367-2006)
(2)计算方法:
正拉粘结强度计算公式f=P/A
f—正拉粘结强度,MPa;
P—试样损坏时的荷载值,N;
A—钢标准块的粘结面面积,mm2。
(3)损坏形式:
1)内聚损坏
——基材混凝土内聚损坏,即混凝土内部发生损坏。
——胶粘剂内聚损坏:
可见于使用低性能、低质量胶粘剂的胶层中。
——聚合物沙浆内聚损坏:
可见于使用强度水泥,或低性能、低质量聚合
物的聚合物沙浆层中。
2)粘附损坏
——胶层与基层混凝土之间的界面损坏;
——聚合物沙浆层与基层混凝土之间的界面损坏;
3)混淆损坏
粘合面出现两种或两种以上的损坏型式。
(4)试验结果正常性鉴别
若损坏形式为基材混凝土内聚损坏,或虽出现两种或两种以上的损坏形式,
但基材混凝土内聚损坏形式的损坏面积占粘合面面积85%以上,均可判为正常
损坏。
若损坏形式为粘附损坏、胶粘剂或聚合物沙浆内聚损坏,以及基材混凝
土内聚损坏的面积少于85%的混淆损坏,均应判为不正常损坏。
10
(5)判断依照:
①当组内每一试样的正拉粘结强度均达到本规范相应指标的要求,且其损坏形式正常时,应评定该组为查验合格组;
②若组内每一试样的正拉粘结强度均达到本规范相应指标的要求,且其损坏形式正常时,应评定该组为查验合格组;
③若重做试验中,仍有一个试样达不到要求,则应评定该组为查验不合格
组。
3、检测结果
本次检测抽取一组三个试件进行测试,测试结果知足《混凝土构造加固设
计规范》(GB50367-2006)要求,加固钢板粘贴合格。
结果评定见表
1、试件照
片见图1。
粘贴钢板拉拔试验检测结果评定表
表1
正拉粘结
损坏
评定结
跨数
合格指标
形式
果
强度f
≥max
1
(2.5,
内聚
3.45
损坏
ftk),且为
内聚损坏
第59跨
≥max
合格
2
(2.5,
内聚
3.29
损坏
ftk),且为
内聚损坏
3
3.40≥max
内聚
11
(2.5,损坏
ftk),且为
内聚损坏
注:
ftk=2.65MPa
图1测试一试件照片
12
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- 桥梁 试验 检测 报告