梁模板扣件式计算书.docx

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梁模板扣件式计算书

梁模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL11

新浇混凝土梁计算跨度（m）

18

混凝土梁截面尺寸（mm×mm）

500×1800

新浇混凝土结构层高（m）

8

梁侧楼板厚度（mm）

140

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）

24

钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

梁

1.5

板

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）

1

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）

对水平面模板取值

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.45

自定义:

0.22

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用（A）

梁跨度方向立柱间距la（mm）

650

梁两侧立柱间距lb（mm）

1200

步距h（mm）

1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）

650、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

600

梁底增加立柱根数

2

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

517,683

梁底支撑小梁根数

3

梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）

225

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

18

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

18

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.8）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.8）+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.8]×1＝55.89kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.8]×1＝46kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×57.65×0.252＝0.45kN·m

σ＝Mmax/W＝0.45×106/54000＝8.34N/mm2≤[f]＝18N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×46×2504/（100×10000×486000）＝0.193mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×55.89×0.25+0.437×1.76×0.25＝5.43kN

R2=1.25q1l=1.25×57.65×0.25＝18.02kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×46×0.25＝4.31kN

R2'=1.25q2l=1.25×46×0.25＝14.38kN

五、小梁验算

小梁类型

钢管

小梁材料规格（mm）

Ф48×3

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

200

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

115

小梁弹性模量E（N/mm2）

206000

小梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

小梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{5.43+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.5/2+0.5×（1.8-0.14）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.14）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.14）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2，（1.2-0.6）-0.5/2]/2×1，18.02+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.5/2}=18.08kN/m

q2＝max[4.31+（0.3-0.1）×0.5/2+0.5×（1.8-0.14）+（0.5+（24+1.1）×0.14）×max[0.6-0.5/2，（1.2-0.6）-0.5/2]/2×1，14.38+（0.3-0.1）×0.5/2]＝14.42kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×18.08×0.652，0.5×18.08×0.222]＝0.82kN·m

σ＝Mmax/W＝0.82×106/4490＝182.01N/mm2≤[f]＝200N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×18.08×0.65，18.08×0.22]＝7.133kN

τmax＝2Vmax/A=7.133×1000/424＝33.64N/mm2≤[τ]＝115N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×14.42×6504/（100×206000×107800）＝0.73mm≤[ν]＝l/400＝650/400＝1.62mm

ν2＝q2l24/（8EI）＝14.42×2254/（8×206000×107800）＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×18.08×0.65，0.393×18.08×0.65+18.08×0.22]＝13.43kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝5.58kN，R2＝13.43kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×14.42×0.65，0.393×14.42×0.65+14.42×0.22]＝10.72kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝4.75kN，R'2＝10.72kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×3

可调托座内主梁根数

1

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

200

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

115

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图（kN·m）

σ＝Mmax/W＝0.448×106/4490＝99.71N/mm2≤[f]=200N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图（kN）

Vmax＝6.715kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.715×1000/424＝31.67N/mm2≤[τ]＝115N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图（mm）

νmax＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝516.67/400＝1.29mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝0.92kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.92kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

4.49

抗压强度设计值f（N/mm2）

200

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.63

1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.65×1.52/10＝0.04kN·m

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.8）+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/m

2）小梁验算

q1＝max{4.91+（0.3-0.1）×0.5/2+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.14）+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，（1.2-0.6）-0.5/2]/2×1，16.23+（0.3-0.1）×0.5/2}=16.28kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.86kN，R2＝10.38kN，R3＝10.38kN，R4＝0.86kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.86+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.14）+0.9×1.4×1]×（1.2+0.6-0.5/2）/2×0.65，10.38，10.38，0.86+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.14）+0.9×1.4×1]×（1.2+1.2-0.6-0.5/2）/2×0.65]+0.04/1.2＝10.44kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝10436.05/（0.63×424）+0.04×106/4490＝46.95N/mm2≤[f]＝200N/mm2

满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝11.37kN≤[N]＝30kN

满足要求！