模板支撑体系.docx
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模板支撑体系.docx
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模板支撑体系
模板支撑体系作业指
指导书
模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证,在地下结构施工中也是投入较大的一部分,模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量,模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度,在此基础上进行综合性经济成本分析,为达到满足工程需要,减少周转材料投入,降低工程成本的目的,从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。
(1)剪力墙模板
1)筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制,墙体400〜600
厚的模板竖楞采用50叮00木枋,纵向间距为300mm横楞采用*48^3.5钢管,横向间距为500mm模板支撑采用普通钢管脚手架,并采用普通钢管做斜撑。
为了保证模板的侧向刚度,内外模板之间加设©14mn对寸拉双帽螺杆,
为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套*16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm水横向间距450mm
详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图
(一)
筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制,墙体200〜300厚的模
板竖楞采用50"00木枋,纵向间距为400mm横楞采用*48^3.5钢管,横向间距为550mm模板支撑采用普通钢管脚手架,并采用普通钢管做斜撑。
为了保证模板的侧向刚度,内外模板之间加设©12mm对拉双帽螺杆,为使
对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套*14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距
550mm横向间距500mm
详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图
(一)中圆括号内的数值
2)塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套,从地下室开始使用,然后周
转到主体结构筒体剪力墙。
3)模板支设前,所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过,安装工程
在墙体内的预埋管线埋设完毕,且验收通过。
50*100木枋竖楞@300(400)mm
|Y8*3.5mm@500
(550)钢管横愣'\
/、、©14(12)mn对拉螺杆
双面镀膜防水胶合板18厚间距纵向@500(550)mm
//横向450(500)mm
钢管
-H
□
钢管
/
*
'y%
a
\©16(14)mr硬塑套管
塔楼区筒体剪力墙模板支设示意图
(一)
4)裙楼区内墙剪力墙模板
内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制,模板竖楞采用50%100木枋,
横向间距为400mm横楞采用*48^3.5钢管,纵向间距为500mm模板支撑采用普通钢管脚手架,并采用普通钢管做斜撑。
为了保证模板的侧向刚度,内外模板之间加设©12mmi500对拉双帽螺杆,为使对拉螺杆重复使用,除
人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外,其它对拉螺杆外套*14硬质塑料管,对拉螺杆的双向间距500mm
详见下图内墙支模示意图
50*100木枋竖楞@400mm
0
钢管
48*3.5mn@500钢管横愣
/防水胶合板模板18厚©12m对拉螺杆
///7间距@500mm
6Z/
钢管
4
/
7
/
/
\
5y厂沢?
/
\©14m硬塑套管
内墙支模示意图
(2)地下室楼层梁板模板及其支撑
1)梁板模板均采用1900>915X18双面镀膜防水胶合板,与日前建筑市
场上普遍采用的普通胶合板相比,具有防水性能好,拆模后砼构件外表光
洁,能有效提高梁板构件外观质量的突出特点。
2)梁板模板支设时先测定标高,搭设满堂脚手架,然后铺设梁底模,
根据楼层上弹出的梁线进行平面位置校正、固定。
较浅的梁支好侧模,而
较深的梁先绑扎梁钢筋,再支侧模,然后支平台模板和柱、梁、板交接处
的节点模。
最后交工序验收进行下一工序施工。
3)若梁咼HV600时,梁侧模仅设斜撑,不设对拉螺杆;若梁咼
600VHV800时,梁侧模设一道对拉螺杆;若梁高800VHV1200时,梁侧模设
二道对拉螺杆。
4)梁板模板拼缝应密实平整,梁模板的截面尺寸误差应符合规范要
求,同时在拼缝处贴胶带纸,防止漏浆。
5)梁板模板支撑采用①48,S=3.5普通钢管和扣件。
附图表:
梁、板模板支设示意图
双面防水胶合板木模50x100木枋
梁板模板支设示意图
剪刀撑
E
木板
扫地
一产-7^
\
(3)楼层顶板模板
楼层顶板模板采用双面镀膜防水胶合板配制,模板横楞采用50汽100
木枋,间距为400,顶板模安装支设前应先搭设满堂钢管脚手架做为支撑,为考虑到多层板的接缝,在接缝处必须用50*100的木方,以便于接缝固定。
按混凝土结构工程施工及验收规范规定GB50204-92的要求,现浇钢筋混凝
土板,当跨度等于或大于4000时,模板须起拱,起拱的高度为全跨长度的
1/1000〜3/1000,因此顶板模支设时应考虑起拱要求。
满堂钢管脚手架立杆支撑距墙边300左右,立杆的横、纵向间距为
1000,横杆在距地面250设置扫地杆一道,然后按1200间距往上布设横杆。
顶板模支设见下图:
(4)地下室柱子模板
1)地下室圆柱模板使用定型圆钢模,每根圆钢模根据柱子直径的大小
制作成不同的块数,当①=1500时,每根柱子的钢模制作为1/4圆形四片,
钢模的高度分为600,400,300三种模数,当①=850、800的钢模分为500、
400二种高度,为半圆形两片,
当R=950的阴角钢模分400和300二种高度,
配制时根据高度来分配块数。
钢模配制如下图所示:
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R950圆弧钢模配制示意罔
钢模支设如下图:
i
4
■L-lUIF»"
f
\u
、^割go血
J
J
a
A—A剖面
2)地下室方柱和异形柱采用1900X915X18双面镀膜防水胶合板。
附图表:
方柱模板支设示意图
『
b=
/-
44^STrirrrrrKrJQnF'』*V*r^RoRF■•'nmmKft
■I■期■麟■«£■㈱■哦I
一双面胶合板
、$48钢管
50X100木枋
a
■竪
11
ii
」缥
||
i
说明:
模板支设时①12对拉螺杆设置如下:
柱边长aw600时,不设对拉螺杆。
600<柱边长aw850时,设对拉螺杆一道@500柱边长
a>850时,设对拉螺杆二道@500
L.
2)
楼梯模板采用先进的封闭式模板支设方法。
方柱模板支设示意图
3)定型钢模安装时,直接用塔吊将钢模吊装到所要拼装的位置,然
后就位拼装,并用插销将相临的钢模连接固定。
4)地下室每根圆柱子均配备一套定型钢模,地下室方柱和异形柱模
也配备一套。
地下室楼梯模板
1)
楼梯模板采用1900刈15X18双面镀膜防水胶合板进行拼装。
3)
楼梯底板采取胶合板,踏步侧板及挡板采用50厚木板。
踏步面采
用双面防水胶合板封闭以使混凝土浇捣后踏步尺寸准确,棱角分明。
由于
浇混凝土时将产生顶部模板的升力,因此,在施工时须附加对拉螺栓,将
踏步顶板与底板拉结。
使其变形得到控制。
4)地下室楼梯模板配备一套,地下结构施工完成后用于地上结构的施
工。
附图
楼梯模板支设示意图
(6)模板拆模
1)按规范和同条件养护试块强度试压报告,确定拆模时间。
墙侧模板
拆除时间控制以不损坏棱角为宜。
2)拆除后应按编号逐一归堆,便于下层施工,提高施工进度。
3)模板拆除时,不能用力过猛,过急。
拆下来的木料,钢材等要及
时运走,整理;同一层模板拆除应遵循“先支的后拆,后支的先拆。
先拆除非承重部分,后拆除承重部分”的原则,脱模困难时,严禁在上口破撬,晃动大锤砸模板,可在模板底部用撬棍撬动拆模。
拆除的模板面应刷隔离效果好且不污染钢筋的隔离剂。
且按规格分类堆放整齐,以利再用。
剪力墙模板计算书
一、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成,直接支撑模板
的龙骨为次龙骨,即内龙骨;
用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨组装成墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,
每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/m2i,抗弯强度
[f]=15N/mm2。
内楞采用方木,截面50X100mm每道内楞1根方木,间距300mm
外楞采用圆钢管©48X3.5每道外楞1根钢楞,间距500mm
-E
中穿墙螺栓
穿墙螺栓水平距离450mm穿墙螺栓竖向距离500mm直径14mm
,―内龙骨
—面板
护卜茏骨
墙模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值
其中
r——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
新浇混凝土的初凝时间,
为0时(表示无资料)取
200/(T+15),取5.714h;
混凝土的入模温度,取
20.000C;
混凝土的浇筑速度,取
2.500m/h;
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高
度,取4.000m;
"――外加剂影响修正系数,取1.000;
戸2――混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照
龙骨的间距和模板面的大小,
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
VJ.'■V"1'■vV1'1
电u亡
300300
300
/■Zr"
z
1.强度计算
b=M/W<[f]
面板的强度计算值(N/mm2);
面板的最大弯距(N.mm);
面板的净截面抵抗矩,W=50.00X1.80X
1.80/6=27.00cm3;
[f]
面板的强度设计值(N/mn2)。
M=ql
2/10
其中q
作用在模板上的侧压力,
它包括:
新浇混凝土侧压力设计值
q1=1.2X0.50X
40.55=24.33kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值
q2=1.4X0.50X
/
面板计算简图
6.00=4.20kN/m;
计算跨度(内楞间距),1=300mm;
面板的强度设计值[f]=15.000N/mm2;
经计算得到,面板的强度计算值9.510N/mm2;
面板的强度验算<[f],满足要求!
2.挠度计算
v=0.677ql
4/100EI<[v]=l/250
其中q
作用在模板上的侧压力,q=20.28N/mm;
计算跨度(内楞间距),l=300mm;
面板的弹性模量,E=6000N/mm2;
面板的截面惯性矩,1=50.00X1.80X1.80X
1.80/12=24.30cm4;
面板的最大允许挠度值,[v]=1.200mm;
面板的最大挠度计算值,v=0.763mm;
面板的挠度验算v<[v],满足要求!
四、墙模板内外楞的计算
).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载
的三跨连续梁计算。
本算例中,
龙骨采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
W=5.00
X10.00X10.00/6=83.33cm3;
I=5.00
X10.00X10.00X10.00/12=416.67cm4;
500
500
500
内楞计算简图
1.内楞强度计算
b=M/W<[f]
内楞强度计算值(N/mm);
内楞的最大弯距(N.mm);
内楞的净截面抵抗矩;
[f]
内楞的强度设计值(N/mn?
)。
2/10
M=ql
其中q
作用在内楞的荷载,q二(1.2X40.55+1.4X6.00)
X0.30=17.12kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距),1=500mm;
内楞强度设计值[f]=13.000N/mm2;
经计算得到,内楞的强度计算值5.135N/mn2;
内楞的强度验算<[f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v=0.677ql
4/100EI<[v]=1/250
其中E
内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2;
内楞的最大允许挠度值,[v]=2.000mm;
内楞的最大挠度计算值,V二0.130mm;
内楞的挠度验算V<[V],满足要求!
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载下的三跨
连续梁计算。
本算例中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
外钢楞的规格:
圆钢管©48X3.5
外钢楞截面抵抗矩
W=5.08cm3;
外钢楞截面惯性矩
I=12.19cm4;
P1
P2
P3
450
450
450
外楞计算简图
3.外楞强度计算
仃=M/W<[f]
外楞强度计算值(N/mn#);
外楞的最大弯距(N.mm);
外楞的净截面抵抗矩;
[f]
外楞的强度设计值(N/mn2)。
M=0.175Pl
其中P
作用在外楞的荷载,P二(1.2X40.55+1.4X6.00)
X0.45X0.50=12.84kN;
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=450mm;
外楞强度设计值[f]=205.000N/mm2;
经计算得到,外楞的强度计算值199.022N/mm2;
外楞的强度验算<[f],满足要求!
4.外楞的挠度计算
v=1.146Pl
3/100EI<[v]=l/400
其中E
外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2;
外楞的最大允许挠度值,[v]=1.125mm;
外楞的最大挠度计算值,v=0.372mm;
外楞的挠度验算v<[v],满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N
穿墙螺栓所受的拉力;
穿墙螺栓有效面积(mm2);
穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
穿墙螺栓的直径(mm):
14
穿墙螺栓有效直径(mm):
12
穿墙螺栓有效面积(mm2):
A=105.000
穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):
[N]=17.850
穿墙螺栓所受的最大拉力(kN):
N=9.124
穿墙螺栓强度验算满足要求!
备注:
本次仅验算300厚墙体,其他墙厚的支设用同样的方法可验证。
楼板模板、扣件钢管支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)。
模板支架搭设高度为4.0米。
搭设尺寸为:
立杆的纵距b=1.00米,立杆的横距1=1.00米,立
杆的步距h=1.20米。
搆ri钢管'
乂甲矿
换底方木
二匚D
_匚a
H
图1楼板支撑架立面简图
Az
OQ
*/•
0
口才O才
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为048X3.5。
、模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为
本算例中,
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
W=5.00
X10.00X10.00/6=83.33cm3;
I=5.00
X10.00X10.00X10.00/12=416.67cm4;
方木楞计算简图
1.
荷载的计算
(1)
钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1
=25.000
X0.120X0.300=0.900kN/m
模板的自重线荷载(kN/m):
q2=1.500
X0.300=0.450kN/m
均布荷载q二1.2X0.900+1.2X0.450=1.620kN/m
集中荷载P二1.4X0.900=1.260kN
最大弯矩M二1.260X1.00/4+1.62X1.00X1.00/8=0.518kN.m
最大支座力N二1.260/2+1.62X1.00/2=1.440kN
截面应力b=0.518X106/83333.3=6.21N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mn2,满足要求!
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=1.000X1.620/2+1.260/2=1.440kN
截面抗剪强度计算值T=3X1440/(2X50X100)=0.432N/mn2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,
计算公式如下:
均布荷载
q=0.900+0.450=1.350kN/m
集中荷载
P二0.900kN
最大变形
v=5X1.350X1000.04/(384X9500.00X
4166666.8)+900.0
X1000.03/(48X9500.00X4166666.8)=0.918mm
方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
二、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.88kN
P
P
P
P
P
P
P
P
p
|p
P
\
L
1、
Cf
£5
r1
—s
1000
1000
1000
支撑钢管计算简图
0.000
0.746陛8
0.9690.969
AA
0.354\,<0.354
/0.105|0.105\
0.327
\0V/
0.628|0.746
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
2.492.49
3.273.27
6.1515
4.324.32
=1.440
[6.6515
3.27327
1
1.441.44
4.324.32
0.39|0.39
|2.492.49
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.969kN.m
最大变形vmax=2.476mm最大支座力Qmax=10.473kN截面应力*0.97X106/5080.0=190.83N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mn2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm满足要求!
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计
算(规范5.2.5):
其中Rc
扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=10.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN
的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.149
X4.000=0.596kN
⑵模板的自重(kN):
NG2=1.500
X1.000X1.000=1.500kN
⑶钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000
X0.120X1.000X1.000=3.000kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.096kN
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)X1.000X
1.000=3.000kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N
立杆的轴心压力设计值(kN);N=10.32
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i查表得
到;
计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58
立杆净截面面积(cm2);A=4.89
fT
[f]
10
立杆净截面抵抗矩(cm3);
钢管立杆抗压强度计算值
钢管立杆抗压强度设计值,
计算长度(m);
W=5.08
(N/mm2);
[f]=205.00N/mm2;
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
(1)
10=k1uh
10=(h+2a)
k1
计算长度附加系数,取值为1.155;
计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.00m;
公式
(1)的计算结果:
b=67.61N/mm2,立杆的稳定性计算”<
[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
b=28.17N/mm2,立杆的稳定性计算<
[f],满足要求!
六、楼板强度的计算:
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m,楼板承受
的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋,配筋面积As=1620.0mm,
fy=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为bXh=4500mrn120mm截面有效高度h0=100mm
按照楼板每6天浇筑一层,所以需要验算6天、12天、18天…的
承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:
q=2
1.4
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513
xql2=0.0513x71.47x4.502=74.25kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00C,查温度、龄期对
混凝土强度影响曲线得到6天后混凝土强
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