运用封闭模型进行维京地堑Oseberg Syd地区断层封闭校正.docx
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运用封闭模型进行维京地堑OsebergSyd地区断层封闭校正
运用封闭模型进行维京地堑OsebergSyd地区断层封闭校正
a都柏林大学地质科学学院断层分析组,贝尔菲尔德,都柏林4,爱尔兰
bSINTEFPetroleumsforskningAS公司,挪威特隆赫姆
cMigrisAS公司,挪威特隆赫姆
d日本石油资源开发公司,日本东京
e挪威海德鲁公司,挪威卑尔根
摘要:
众所周知,在沉积盆地中,断层岩的毛细管特性在控制烃类分布方面起重要作用。
虽然目前已有各种方法用来预测勘探区边界断层的毛管封闭性。
但是在烃类运移模型中,断层封闭性很少被考虑。
本文阐述了在维京地堑的OsebergSyd区域运移模型中导入了断层岩毛细管特性的结果。
模型中封闭性以断层泥页岩比值(SGR)函数来计量,即断层每点层序中页岩的百分含量。
在超过3000个仿真模型中探究泥页岩比值与断层封闭性的关系,并且将计算得出的烃类分布与一直区域的分布范围做比较。
根据模型的油水界面与实际情况的拟合程度,仿真模型被划分为7种圈闭模型。
在7个圈闭模型中,拟合程度最高的是断层有效封闭性的SGR值大于0.2ca.的模型,这个值是公认的通过SGR和封闭性进行断层-断层校正得到的数值。
适用于单个圈闭的充填系数对封闭性关系的微小变化极其敏感,因为充填系数不仅受控于圈闭边界处的断层封闭性,并且受上游区域圈闭的充-溢模式影响。
对于封闭性微小变化的敏感性,在将断层封闭性媒质应用于预测模式时引进很大的不确定性,也加强了在断层封闭勘探评价中进行运移模式化的要求。
1.引言
这通过致密岩性与储集层/运移单元交叉或者形成一层具有高毛细管临界压力的断层岩,断层能阻止烃类的侧向运移。
两种封闭类型通常分别称为交叉封闭和断层薄膜封闭。
在断层预测评价中,运用Allan图,交叉封闭评价可显示横向断层储集层的交叉和岩石的封闭性(Allan,1989)。
对断层薄膜封闭性的评价较为困难,因为许多过程都可以导致高毛细管排驱压力断层岩的形成,并且预测它们的发生比较困难。
在碎屑岩序列中这些过程包括压实作用、胶结作用、页岩涂抹作用。
压实作用和胶结作用,尤其是组合在一起时,可以产生排驱压力非常高的断层岩(Gibson,1998;Sperrevik等人,2002)。
然而,据报告也有纯净砂岩的压实作用或胶结作用形成有效油气柱的例子(例如也可能是北海南部赤底统的油藏,Tabor等人,2003)并且至今仍没有确定的方法预测这些过程行成封闭。
碎屑岩序列中储集层/储集层交界的封闭通常归因于黏土或页岩的滞后效应,进入断层形成黏土拖尾(Perkins,1961;Weber等人,1978;Lindsay等人,1993;Fulljames等人,1997;Davies等人,2003)或者富含砂质黏土的剪切(Kim等人,2003),在最近几年,通过这些过程预测薄膜封闭可能性的方法已经成熟(Bouvier等人,1989;Fristad等人,1997;Fulljames等人,1997;Yielding等人,1997;Bretan等人,2003)。
这些方法的理论基础是断层油气藏的封闭能力大小是断层处岩石序列中的泥页岩含量的函数。
根据各油田的数据校正后的各种计算泥岩含量的经验公式可以用于预测断层边界范围的压实能力的大小(Yielding等,1997)。
虽然没有公认的最佳公式,评价封闭性的时候在坚持一定原则的情况下提出合理的假设是可行的(而James等人持反对观点,2004)。
尽管断层薄膜封闭性及方法的实用性对于其评价具有公认的重要性,烃类运移模型并不是经常考虑薄膜封闭性。
Childs等人(2002)先前将断层毛细管封闭特性与运移模型结合起来研究,本文主要完善这个方法学。
将这方法应用于在维京地堑OsebergSyd地区,我们阐释了这种方法如何客观地确定断层封闭性的预测以及这些预测方法在圈闭油柱高度方面的不确定性。
2.悉尼Oseberg
悉尼Oseberg区域位于北维京地堑东侧挪威区块30/9,见图1。
该区包括朝东的一系列断块,并以晚侏罗世大型东倾正断层为界(全长达300米)。
该区包含有几处已知的油气聚集,在w22井已得到证实。
在侏罗系塔伯特地层Ness地层和第三系Statfjord地层开始生烃。
在BN和ON区块的布伦特剖面深部发现的储量较小的塔伯特油藏,被证实了在侏罗系大量生烃(图1(B))。
在研究区域的北部,在大型断层下盘塔伯特地层被局部削蚀。
本文我们只关注塔伯特地层中的烃类分布。
横向断层厚度的变化证明了在塔伯特沉积期间,研究区域的部分断层是活动的。
图1.(A)标有OsebergSyd油田位置的北海北部区域地图(斯图尔特等命名,1992年)。
(B)标注有井位和已知烃类聚集的OsebergSyd区域图。
其上显示的断层类型是应用于运移模型的中-塔伯特断层类型简化样式。
其中用黑色表示的断层是用于单断层封闭校准的断层(见图3)。
Oseberg断层标记为OF。
虚线是白垩系在中-塔伯特平面上的不整合轨迹,横剖面的轨迹见图5
在OsebergSyd油田的烃类聚集在某种程度上决定于断层的薄膜封闭,尤其在下降盘的圈闭完全由断层的薄膜圈闭所决定。
图2是该区一个不考虑断层岩石封闭特性的运移模型。
该模型与稍后描述的模型的唯一区别是考虑了断层岩的封闭效应,其他方面的条件完全相同。
将此图与已知的烃类分布(见图1B)相比,显而易见,在观察烃类分布的解释上,断层的薄膜封闭是需要考虑的。
因此,OsebergSyd是一个适用于研究运移模式中断层封闭效应和断层封闭因子的理想区域。
OsebergSyd区域的断层封闭先前已由Fristad等人(1997)研究过。
他们绘制了横断层压力差图和断层表面的断层泥页岩比值图(SGR-断层中页岩的比例)对每个断层,他们都建立了不用压力差与SGR的交汇图,来确定断层上有可能控制的断层封闭性的点,即相对SGR压力差最大的点。
经过几个断层的演化分析,他们建立了一组SGR对压力差的经验数据,来定义OsebergSyd区域的断层封闭箱,可用于预测在勘探边界断层的封闭性。
他们还发现SGR值大于0.18的断层封闭有效的断层封闭性。
图2.塔伯特油藏顶界的构造等高线图,单位:
千米。
在运移模式中断层被定义为黑色多边形。
图中还显示了油气聚集(深绿色),它们是运移模式中未考虑断层封闭特性的油气分布,即断层在油藏顶界封闭。
图中空心圆点表示与已知烃类分布的运移模式比较而得到的7个校准点的位置
图3.SGR-油气浮力散点图,空心圆表示油,实心圆表示气。
表示OsebergSyd区域单断层封闭性的分析结果。
分析的断层见图1
在该研究中也有类似的校准分析(见图3),但是这里使用的校准刻度是SGR相对于由圈闭中油气柱的浮力而形成的毛细管压力,而不是横断层压力差,因为后者本身就包括浮力效应和水动力学效应。
毛细管压力由下式计算得出:
Pc=(pw-po)gh
式中po和pw分别指油和水的密度,h是油水界面以上的高度。
在断层两侧均有油气柱时,h是相对于较深的油水界面的油气柱的高度(Child等,2002年)。
不考虑误差,本项研究的结果和先前Fritad等人研究的结果非常相似,有效封闭形成的范围是SGR值为0.15-0.2。
另外,油柱栏的刻度表明了SGR与封闭潜力成正相关的关系。
Fristad和Bretan等人(2003)的研究成果中还提到,有效封闭形成时期对应的SGR值,会因页岩的体积计算方法不同而有所差别。
因此,在整个得出断层封闭经验数据的过程中,使用统一的页岩体积计算方法是非常必要的。
这里使用的页岩体积曲线是与Fristad等人使用的相同的曲线,因此,对两项研究所得出的结果进行比较是可行的。
根据得到的标准数据,如Fristad等人(1997年)得到的数据一样,可以得出结论,气柱比油柱产生更高的浮力。
这就能预料,由于气水界面的表面张力作用,亲水介质系统的生气门限的压力会比生油门限的压力高。
然而,由于气体的密度较小,因此较高的生气门限压力并不一定体现为更高的气柱(Heum,1996年)。
由于以下原因,在模式描述中我们只关心油的分布。
稍后,我们将比较从理想数据中得出的油的断层封闭箱与从运移模式中得出的封闭箱作比较。
3.方法论
3.1运移模拟系统的描述
目前有许多模拟系统,工业化的或者实验室的,都能够模拟地质时期盆地规模的油气流体(如,见CarruthersandRingrose,1998;Johannesen等,2002年;Kaueraufet等,2007年)。
目前为止,所有盆地规模流体的模拟系统,在几何描述和流体运移等方面,或多或少都将断层简单化。
在低产段或高产井,烃类在浮力的作用下沿着储集层或媒介向上运移至顶部期间,本文选择的模拟系统采用射线标记的烃类运移的轨迹。
在简单的没有垂直断层的流体能被简单化,断层能被确定断层封闭性。
油气在储集层顶部的构造闭合面聚集,当油气柱高度达到构造溢出点时,油气在圈闭底部溢出,充填到构造更高的圈闭((Sylta,1991年;KrokstadandSylta,1996年)。
在模拟系统中,储集层顶界和储集层厚度用网格来表示。
用以下的描述来定义模式中用来计算SGR值的页岩体积。
断层用多边形来表示,模拟系统中断距的计算从穿过断层多边形的边界高程变化算起。
根据烃源岩所占的网格厚度和标准动力学原理定义的方程,模拟系统可以计算油气储量,或者由模拟系统外计算的油气储量可以在模式运行时被导入。
在模式运行过程中,根据烃类组成成分和相态的不同,模拟系统得出的时间和空间上的轨迹也有所差异。
虽然,模拟系统能对几个储集层下进行模式化,在本项研究中,我们只对一个储集层进行模式化。
3.2.运移模拟系统中导入断层封闭
三种特征的断层封闭被导入到运移模拟系统中(见图4Childs等人,2002年),分别是交叉断层、横向薄膜断层、垂向薄膜断层。
交叉断层的几何定义是在断层油气藏顶部,油气在断层的上升盘充填,直到油水界面达到对接面的最高点,层与层交叉(见图4(A))。
由于横向薄膜断层的岩层在交叉储层面封闭,计算了其封闭性作为SGR分布的函数,见图4(B)中所举的例。
沿着横向断层交叉地层,根据断距和该处泥页岩体积的分布序列,计算得出每个点的SGR,并绘成了SGR曲线。
SGR曲线被用一定的比例关系(见下)转化为断层岩石毛细管排驱压力曲线(Childs等人,2002年)。
沿着断层轨迹某点的薄膜封闭能力定义为断层毛细管压力曲线与毛管排驱压力曲线相交的油水界面高度(见图4(B))。
SGR与毛管排驱压力的关系可以由油田校准资料中得出(见图3)。
在假设在断层面上的层状硅酸盐与SGR相关的前提下,这个关系也可以由断层岩石的排压力和层状硅酸盐分馏物的实验室测量结果得出。
实验室数据通常是由水银/空气注入实验得到。
将这些结果考虑到断层封闭中要求得知很难获取的地下条件下的油气水表面张力资料。
在本文中,我们输入一定范围内不同SGR的排驱压力转化关系,见下文。
图4(A)运移模型中考虑的三种断层封闭类型。
(B)和(C)举例说明横向薄膜断层和纵向薄膜断层的封闭性的计算方法(见正文)
沿着断层的点的垂向薄膜断层封闭能力,由于断距大于储集层面的厚度,可从由SGR分布曲线导出的断层岩石排驱压力曲线中得出。
在这种情况下,一旦断层圈闭中油柱产生的毛细管压力超过断层岩石的排驱压力,烃类沿着断层轨迹分别在断层的上升盘或下降盘发生向上或向下运移。
比照与先前Childs等人(2002年)所用的在断层表面油气沿着弯曲的最低排驱压力路径发生横向和纵向的运移,这种方法有所不同。
虽然Childs等人的方法更加接近实际,但是采纳简单的方法并不影响目前研究的结果(见图4(C))。
断距大于塔伯特地层厚度的地方,上升盘和下降盘的储集层分别为高SGR值。
这些SGR值在断层的侧向剖面相对一致,但是由于横向断距和页岩体积的变化,这些值也有差异。
因此,在断层表面上弯曲的最小排驱压力路径在这项研究中并不是至关重要的,断层上每点的封闭能力的最小值是用图4(C)所示的方法计算的,相对较接近于Childs等人(2002年)所用的方法。
在一定的烃类密度和相态(油、气或油气)范围内,断层上所有点的封闭能力都能从交叉断层、横向薄膜封闭或者垂向薄膜封闭能力中推导得出。
对于某一特定的圈闭和密度,模拟系统能够分辨边界断层表面上封闭能力最低值和油气柱恰好达到封闭能力的圈闭临界点。
烃类会继续从这个点上渗流直到圈闭不能再充填或者直到由于烃类密度或相态的改变而导致了另一个溢出点。
模式中不包括毛细管滞后效应,我们假设断层内油相态的突变发生在断层岩石排驱压力范围内,因此,溢出之后溢出点处的毛细管封闭性与溢出之前是一样的。
有的工作者估计在2-4次连续的毛管渗流之后断层的封闭性可能减小(Brown,2003年),在这种情况下,在我们定义SGR-断层封闭性关系时毛管滞后效应就必须考虑了。
不管断层岩石排驱压力下的流体柱是稳定的,或者在某些点断层岩石的排驱压力曲线发生渗吸,在许多情况下,进行与断层封闭标准的校正是重要的。
4.模型结构和模型参数
Oseberg模型结构和应用范围是特定的,用来检测各种不同的在预测烃类分布上的断层封闭性和确定SGR与断层岩石排驱压力之间何种关系是最匹配已知烃类分布的关系。
因此,在这项研究中,我们并不关注所有的参数,而且参数的不确定性在运移风险性研究中会正常考虑,例如烃源岩动力学热演化历史等(Sylta,2004)。
一些模型导入中就将与断层封闭性不相关的自由度参数简单化了。
另一方面,那些影响断层封闭性的参数,即断距和页岩体积分布,在定义中已经提及,会尽可能精确地确定。
图4(A)运移模型中考虑的三种断层封闭类型。
(B)和(C)举例说明横向薄膜断层和纵向薄膜断层的封闭性的计算方法(见正文)。
4.1地质模型
地质模型是在5个地层(见图5)和22口井(见图1)上定义的。
断层映射模式(见图2)是根据中-塔伯特地层的地震反射。
5个地层上的断层映射模式都是一样的,因此在模型中断层表示为在中-塔伯特地层发射上抬升的等厚度的垂直多边形(见图5);基于流体模型化,断层在垂直面上考虑。
用于运移模型中的关键界面塔伯特储积层顶界,与塔伯特顶部地层是不一样的,在该区域的西边塔伯特上部地层不是储集层。
塔伯特地层在白垩系不整合底部被局部削蚀,因此塔伯特储集层顶界的偏移并不反映将被用来计算SGR值的断距的前削蚀。
由当地的不整合推断出的削蚀修正出塔伯特基底海拔面,导出合理的断距。
该模型是植入用加权举例内插法从井中数据计算的页岩体积值,受映射界面的影响。
沉积期间活动并且在厚度和岩相/页岩体积含量上有阶段变化的断层在内插法中表示为小断裂。
同沉积断层作为边界的区块设一口单井,这口井的页岩体积曲线在一点厚度范围内经过校正可以看出整个区块页岩体积的空间变化。
4.2.运移历史
维京地堑的断裂发生在中、晚侏罗世。
被动的热沉降之后,发生主动的扩展作用(Badley等人,1984)。
伴随着一些重要的断裂,盆地持续沉降至今。
该区已有相当长的一段生烃历史,在盆地深部地层生烃可能始于晚白垩世(Dahl等人,1987年),并且有可能持续至今。
烃源岩层是上覆于塔伯特储集层的Draupne和Heather地层。
在研究区域的烃源岩的埋深在生油门限之上。
区域规模的运移模型化,表明在研究区域生成的烃来源于各个方法的油灶,主要的油灶是该去的南、西和北向。
在本项研究中,我们只尝试模拟Oseberg断层(见图1中OF)西侧的烃类聚集情况。
我们不尝试将构造J(见图1中标注的JC1、JN和JW2)模型化,部分原因是这是断层被强烈削蚀的区域,造成构造和断层的偏移很难确定,主要原因是此构造形成在该区的最高闭合,因此该构造的充满度只是取决于油气的充注量或者顶部封堵能力,而不是由断层控制的。
Oseberg油田跨过模型区域的北部边界,因此到圈闭的运移过程不能在模型中演示。
根据地球化学特征,构造C(见图1)中的烃类与Oseberg中主要构造的烃类是一样的,而且部分烃类运移来源与北方。
与OsebergFault西部的烃类聚集不相关的这些聚集,主要来源于西方和南方。
研究区域的烃类主要是油,向西气的比例逐渐增加。
为了减少控制烃类聚集的控件数量,我们只往模型中注入油。
如果包含了气,则要求调查与有气生成时间和量相关的不确定性,并且将偏离研究断层封闭性的主要目的。
把气排除在外的重要性在以下阐述。
注入模型中的油的体积是一定的,并且足以充填各种圈闭的油。
油被注入到在模型边界处的储集层,地点和相对比例由更大的区域规模的模型确定。
Oseberg断层西部的聚集中没有形成圈闭的油运移到该区最高的构造,即构造J,并且一旦超过构造J的几何闭合面就向东溢出模型外。
因此,构造J的充填面由导入到该模型的油的体积决定,并且不包含与断层封闭性相关的信息。
图5(A)根据页岩体积得到的穿过地质模型的横断截面,颜色越深则页岩体积越大。
在井间约束页岩体积内插的5个界面(黑色线条)分别是塔伯特地层顶界(TT)、Ness地层(TN)Oseberg地层顶界(TO),Brent地层底界(BB)和Statfjord地层顶界(TS)。
注:
中塔伯特反射上绘制的断层多边形不是根据页岩体积绘制的。
(B)A中横断截面所运用的单井页岩体积样本。
阴影充填比例与A中的一致
4.3.断层封闭情况定义
根据SGR和断层岩石排驱压力的关系即断层封存箱或者断层封闭预测因子的不同,总共定义了3130个仿真模型。
封存箱的形式见图6所示。
鉴于断层封闭性(非零排驱压力下)发生在一个特定的SGR拐点(在这里就是SGR突变点),排驱压力以一定斜率呈线性增长,直到达到排驱压力最大值。
各个断层封闭性仿真模型的SGR突变值、斜率以及排驱压力最大值都是在限定范围内随意抽样的,OsebergSyd研究中各项值分别为0-0.4,0-250栏(每个SGR单元)和0-25栏。
835个仿真模型断层封存箱的斜面由一个上凹面替代后,产生二次沉降。
图6.举例说明3种不同的SGR对断层岩石排驱压力仿真模型的分布样式
4.4.模型校准
模型和实际油气分布的拟合度是由圈闭中油柱高度决定的。
油柱高度是指圈闭顶界校正点到油水界面的垂直距离。
校正点位于研究区7个圈闭的顶部,即Oseberg断层西部区域(见图2空心圆)。
为了贯穿本文的精确度,校正点处的油柱高度在相关圈闭中是一致的;然而,有必要标明相管圈闭不能在一幅图上描出,因为仿真模型和校准模型之间的等效圈闭是不同的,当两者中某一个的油水界面大于另外的溢出点时可能造成合并。
对于单一圈闭(或单一校准点),负向不拟合表明模型的油水界面比实际界面浅,正向不拟合表明模型的处于过充填状态。
对于某个特定的仿真模型,总的不拟合是7个圈闭不拟合绝对值的总合。
根据圈闭内油的体积来作加权在计算总的不拟合是不适用的,因为浮力是根据区域范围内不独立的油柱高度来测量的。
选择油柱高度基础上的不拟合度的计算因为这种方法可以最大限度地利用各种数据。
别的方法,比如,建立在井间油的相遇基础上的,不能提供一个好的拟合度的计算,由于井很少能与油水界面相交,因此校正将会与油水倒置区的数据冲突。
这里采用的方法能避免在体积或者每个圈闭井的数量上的较大圈闭的偏差的同时,在相对于较高的油柱高度的不拟合计算时会存在偏差,因为较高的油柱高度在未充满时能够记录更高的不拟合。
虽然我们之对油的运移进行模型化,但是在同时存在油气的油气藏也定位了三个校准点。
在这些油气藏中,气顶相对较小。
在其中两个油气藏中(构造GE和构造K,见图1),油气界面比圈闭的几何封闭面低,气顶的存在对断层封闭没有影响。
第三个圈闭,GC,气体有可能在潜在的断层横向溢出点溢出,这可能导致模型中油柱高度的计算存在误差。
综上所述,相对于油水系统,气水系统具有较高的排驱压力,而相对于油柱,气柱产生的较高的浮力,两者相互平衡,因此气柱的净效应是很小的。
然而,在潜在断层溢出点处具有薄气顶的油柱,主要由油柱产生的浮力将会对气体产生一个毛细管排驱压力,因此油柱(至少理论上成立)将会比不存在气顶时的油柱高出很多(到2倍)(Watts,1987年)。
因此,如果模型中也考虑气相,GC聚集的模型中油柱高度可能偏高。
5.结论
5.1单一圈闭
3130个仿真模型中,与7个校正点相关的不拟合分别在SGR突变点-斜率散点图中表示(见图7)。
不同的盆地不拟合的分布样式是不同的,它们决定于各自最高点的构造背景。
圈闭2的不拟合样式是最简的,因为它基本决定于相关封闭断层的封闭性。
当断层具有较高的封闭性,即具有低SGR突变点和高斜率的仿真模型,圈闭是过充填的(正向不拟合),当断层具有较低的封闭性,圈闭是未完全充填的(负向不拟合)在不拟合接近零处有一个中间变量。
靠近东部且构造部位高于圈闭2的圈闭的烃类充填来源于其他圈闭的溢出,因此具有较复杂的不拟合分布。
这些分布的主要样式低的正向或者负向的条带,不拟合被高负向不拟合值围绕(圈闭1、3、4和5)。
由于参数范围内有较高的封闭性,造成油可能被断层封闭导到下侧面,因此不拟合的分布样式有所差别。
举个例子,圈闭5(区块ON)由于断层下侧面的高封闭性(见图8(A)),油气从油灶向西的充填被导入到向南充填。
当封闭性较低时,边界断层不能计入到圈闭的烃类,正如图8(C)所举的例子穿过圈闭5的东部边界断层的渗漏。
这些圈闭的低不拟合参数范围相当于这样的封存箱:
具有足够低的封闭性能使油气进入圈闭,又不具备足够高的封闭性保存油气(见图8(B))。
圈闭2和圈闭5举例说明了大部分不拟合分布的形式,但是,由于活动的不同横向断层渗漏点以及运移动脉的转换,对于单一的圈闭,在这些分布样式的基础上会有附加的复杂的重叠的分布样式。
图7中散点图的特征是分开不同反射点面元斜率的曲线在左边逐渐趋向于低SGR值,SGR值在0.15-0.3范围内时,曲线近垂直。
曲线的形状反映了低SGR突变值和低斜率或者高SGR突变值和高斜率的等效断层封闭是可以完成的,即曲线定义了相交于一点的封存箱的范围。
图7.7个单一的校正点(1-7)和所有校正点的集合(集合)的SGR突变点-斜率散点图,SGR-断层岩石排驱压力不拟合关系用颜色来显示。
(1)中的通频带与
(2)到(7)中的是一样的。
A-C标注的点是用于仿真模型中见图8(A-C)中定义的参数点。
圈闭3中用黑线圈出的区域定义了200个检测6个圈闭的最佳匹配仿真模型的参数范围(见正文)
图7中的图表忽略了定义封存箱的第三个参数,即最大排驱压力。
图7中不同反射点面元的数据带是在三维参数空间内曲面的二维映射。
第三个参数的重要性由SGR突变点对斜率的散点图中不拟合反射点面元的超覆程度决定。
一般来说,不同不拟合类别的突变线证明了这些参数的组合提供了一个更好的不拟合反射点面元校正,相较之任意参数与最大排驱压力组合。
位于上方的低不拟合突出点和左侧的主要的低不拟合数据带,例如1,2,3,7,出现是因为在这些仿真模型中的最大排驱压力是特定值,用来导出控制断层上临界点的最佳封闭性。
在这些箱体中的充填线是独立于这些数据中左上方的斜率和SGR突变点的,这些封存箱能够得出与具有恒定排驱压力仿真模型一样的结果。
5.2圈闭集合
图7表明不同圈闭的不拟合分布有相似点,最小的不拟合与SGR突变点/斜率参数空间占据相似的空间。
然而,最小不拟合点位置不同且单一的导出对所有圈闭的最佳拟合的参数范围并不存在。
为了使系统的最佳拟合封存箱的范围一致,我们采用的计算总不拟合的方法是各个圈闭不拟合绝对值的加和。
总不拟合度和定义封存箱的三个参数之间的关系见图9。
低不拟合度是在SGR突变值在0.15-0.25范围内,250米处的最低值SGR突变值是0.18。
能够到达的不拟合的最小值随着斜率增加到80或者最大排驱压力增至6而降低,且两者不拟合的最小值基本相当。
图8.部分模型中三种不同的断层封存箱的油分布图。
各个仿真模型中断层封存箱的SGR
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