地下室顶板支撑回顶方案.docx
- 文档编号:28958744
- 上传时间:2023-07-20
- 格式:DOCX
- 页数:12
- 大小:20.75KB
地下室顶板支撑回顶方案.docx
《地下室顶板支撑回顶方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《地下室顶板支撑回顶方案.docx(12页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
地下室顶板支撑回顶方案
目 录
施工电梯处地下车库顶板回顶方案
一、编制说明
为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准,由于本工程部分地下车库顶板施工完成,现阶段进入主体及二次结构施工阶段,根据现场的实际情况和施工的需要,在本工程的地下车库顶板上布置泵车及施工升降机。
施工期间的荷载远大于设计活荷载,需加设支撑,避免因荷载过大,造成梁板开裂。
?
此方案应经上级技术部门审核批准后生效。
二、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011;
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011;
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016;
5、罗兰春天一期施工图纸。
6、本工程的实际情况
三、工程概况:
美的罗兰春天项目一期1#~7#、10#~13#、20#楼及地下车库工程,位于邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街,由邯郸市顺美房地产开发有限公司开发建设,河北拓朴建筑设计有限公司设计,河北新隆基项目管理有限公司监理,中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。
该工程集配套商业、住宅用房、地下车库等功能。
总建筑面积约127695.78m2。
本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构,条基、筏板基础1#楼地下1层、地上8层;2#~7#楼地下2层、地上8层;10#~13#楼地下2层、地上18层;20#楼为配套商业地上三层。
地下车库和配套商业为框架结构。
四、施工荷载
2、SC200/200施工升降机60m高度时的自重载荷及冲击载荷表
序号
部件名称
数量
单重(kg)
总量(kg)
备注
1
标准节
18
150
2700
2
驱动体
2
750
1500
3
吊笼
2
1540
3080
含附件部分重量
4
限载装置
2
15
30
5
底架
1
1350
1350
6
电缆卷筒
2
55
110
7
附着
3
180
540
含电缆导架
8
电器系统
1
400
400
9
结构件合计
9710
空载状态下
正常使用中单笼冲击载荷:
作用在施工升降机上的垂直载荷有:
驱动机构自重:
750kg
吊笼自重:
1540kg
额定提升载重量:
2000kg
考虑动载超载因素:
取动载系数K1=1.2,超载系数K2=1.1
系统冲击载荷:
1.2×750+1.2×1540+1.2×1.1×2000=5388kg≈53kn
五、地下车库顶板脚手架加固
考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响,为了偏于安全,施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑,以减小对顶板的影响。
1、搭设顺序
支模架拆除清理→铺50厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆(栅格)→剪刀撑
2、架体搭设
施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑,材料选用50厚木板通设在筏板上,支架系统采用Ф48×2.8钢管搭设满堂架,架体钢管顶端放置U型可调顶托,40*80mm木方架设在U型可调顶托上,调节U型顶托,将木枋与梁底、板底顶撑牢固,U型可调顶托使用长度≤200mm。
双排支撑架体纵向间距600mm,横向间距600?
mm,根据层高设二道水平杆,最大步距1500?
mm,下部200?
mm高处设一道扫地杆。
在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。
施工回顶示意图如?
下:
?
3、材质要求
(1)钢管
1)采用焊接钢管,为Q235A钢。
2)外径为Ф48,壁厚2.8mm,长度主要有6m、3m等。
3)钢管的质量要求
钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。
钢管应无锈蚀,钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。
外径和壁厚允许偏差为0.5mm。
端部应平整,端面切斜的允许偏差为1.7mm。
钢管尽量无弯曲,当有弯曲时,端部弯曲不大于5mm,立杆弯曲不大于20mm,栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。
钢管应无裂纹,严禁打孔。
(2)扣件
1)扣件有三种:
十字扣件、旋转扣件和对接扣件。
2)扣件不得有裂纹、气孔。
不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷,并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。
3)扣件与钢管贴面须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好。
4)扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。
5)当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不大于5mm。
6)扣件螺栓为Ф12,不得滑丝,扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时,扣件不得破坏。
六、安全技术措施
(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工,并持证上岗。
(2)脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带,穿防滑鞋等。
(3)脚手架的构配件必须合格。
(4)脚手架搭设应分阶段进行检查,发现问题及时校正。
(5)在脚手架使用期间,严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆。
注意事项
1.最好是在堆场荷载较小时搭设;
2.脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m.
七、计算书
满堂支撑架计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
A、架体参数
满堂支撑架的宽度B(m)
6
满堂支撑架的长度L(m)
8
满堂支撑架的高度H(m)
3.5
脚手架钢管类型
Φ48×2.8
立杆布置形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h(m)
1.5
纵横向水平杆顶部步距hd(m)
1.5
立杆纵距la(m)
0.6
立杆横距lb(m)
0.6
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
B、板底纵向支撑次梁验算
次梁增加根数n4
2
材质及类型
钢管
截面类型(mm)
Φ48.3×3.6
次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
次梁截面惯性矩I(cm4)
12.71
次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
次梁截面抵抗矩W(cm3)
5.26
次梁弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁自重标准值Nc(kN/m)
0.04
次梁验算方式
三等跨连续梁
G1k=Nc=0.04kN/m;
G2k=g2k×lb/(n4+1)=0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m;
Q1k=q1k×lb/(n4+1)=1×0.6/(2+1)=0.2kN/m;
Q2k=q2k×lb/(n4+1)=3×0.6/(2+1)=0.6kN/m;
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.04+0.07)=0.132kN/m
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.2+0.6)=1.12kN/m
q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m
计算简图
Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.132×0.62+0.117×1.12×0.62=0.052kN·m
Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.132×0.6+1.200×1.12×0.6=0.894kN
Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×0.132×0.6+0.617×1.12×0.6=0.462kN
τmax=2Vmax/A=2×0.462×1000/506=1.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
σ=Mmax/W=0.052×106/(5.26×103)=9.886N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m
q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN
计算简图
弯矩图(kN·m)
Mmax=0.37kN·m
σ=Mmax/W=0.37×106/(5.26×103)=70.342N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
剪力图(kN)
Rmaxf=2.856kN
Vmaxf=2.131kN
τmax=2Vmax/A=2×2.131×1000/506=8.423N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q'1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/m
q'2=Q1k+Q2k=0.2+0.6=0.8kN/m
R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.11×0.6+1.200×0.8×0.6=0.649kN
νmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.11×(0.6×103)4+0.990×0.8×(0.6×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=0.043mm≤min{600/150,10}=4mm
满足要求!
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/m
q2=F1=2kN
计算简图
剪力图(kN)
R'maxf=2.051kN
变形图(mm)
νmax=0.272mm≤min{600/150,10}=4mm
满足要求!
C、横向主梁验算
材质及类型
钢管
截面类型(mm)
Φ48×2.8
主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.19
主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.25
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁自重标准值Nz(kN/m)
0.031
主梁验算方式
三等跨连续梁
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力
q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m
q'=Nz=0.031kN/m
p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN
p'=R'max/2=0.649/2=0.325kN
计算简图
弯矩图(kN·m)
Mmax=0.073kN·m
σ=Mmax/W=0.073×106/(4.25×103)=17.176N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
剪力图(kN)
Rmaxf=1.038kN
Vmaxf=0.579kN
τmax=2Vmax/A=2×0.579×1000/398=2.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
变形图(mm)
νmax=0.065mm≤min{600/150,10}=4mm
满足要求!
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m
q'=Nz=0.031kN/m
p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN
p'=R'max/2=0.649/2=0.325kN
p2=Rmaxf/2=2.856/2=1.428kN
p2'=R'maxf/2=2.051/2=1.026kN
计算简图
弯矩图(kN·m)
Mmax=0.182kN·m
σ=Mmax/W=0.182×106/(4.25×103)=42.824N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
剪力图(kN)
Rmaxf=1.794kN
Vmaxf=1.137kN
τmax=2Vmax/A=2×1.137×1000/398=5.714N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
变形图(mm)
νmax=0.16mm≤min{600/150,10}=4mm
满足要求!
D、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托座承载力容许值[N]kN
30
按上节计算可知,可调托座受力
N=2×Rmax+F1=2×1.038+2=4.076kN≤[N]=30kN
满足要求!
E、立杆的稳定性验算
钢管类型
Φ48×2.8
立柱截面面积A(mm2)
398
立柱截面回转半径i(mm)
16
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.25
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
次梁增加根数n4
2
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.167
立杆底部荷载:
NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×3.5+0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.651kN
立杆顶部荷载:
NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.067kN
NG2=g2k×la×lb=0.35×0.6×0.6=0.126kN
l=max{la,lb}=max{0.6,0.6}=0.6m
NQ1=q1k×la×lb=1×0.6×0.6=0.36kN
NQ2=q2k×la×lb=3×0.6×0.6=1.08kN
NQ4=F1=2kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
立杆顶部荷载:
N顶=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.067+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.048kN
立杆底部荷载:
N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.651+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.748kN
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(1500+2×200)=2838.6mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×1.656×1500=2484mm
λ=l0/i=2838.6/16=177.412≤[λ]=210
满足要求!
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.494×(1500+2×200)=3278.583mm
λ1=l01/i=3278.583/16=204.911,查表得,φ1=0.174
σ=N顶/φA=5.048×103/(0.174×398)=72.893N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
底部立杆段:
l02=kμ2h=1.155×1.656×1500=2869.02mm
λ2=l02/i=2869.02/16=179.314,查表得,φ2=0.223
σ=N底/φA=5.748×103/(0.223×398)=64.763N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
F、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h(mm)
350
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A(m2)
0.01
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力:
βh=1,ft=1.43N/mm2,σpc.m=1N/mm2,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=350-15=335mm,μm=4×(a+ho)=4×(100.00+335)=1740.00mm
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.335=285.333kN≥N=5.748kN
满足要求!
1、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力:
ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.125,fcc=0.85×14.30=12.155N/mm2
Fl=ωβlfccA=0.75×0.125×12.155×103×0.01=11.395kN≥N=5.748kN
满足要求!
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 地下室 顶板 支撑 方案
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)