第二章井田开拓.docx
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第二章井田开拓
第二章井田开拓
第一节井田境界及储量
一、井田境界
按照宁夏国土资源厅批准的采矿许可证登记的矿井范围,宁夏京盛煤业有限责任公司京盛煤矿井田境界由9个拐点坐标圈定,坐标如下:
1)X=4221337.00,Y=18651980.00;2)X=4221000.00,Y=18651810.00;
3)X=4220500.00,Y=18651600.00;4)X=4220000.00,Y=18651510.00;
5)X=4218010.00,Y=18651562.00;6)X=4218865.00,Y=18650685.00;
7)X=4220000.00,Y=18650800.00;8)X=4221000.00,Y=18650775.00;
9)X=4221415.00,Y=18650815.00;
浅部自五层煤露头线,深部至+1120m水平。
井田南北走向长约2500m,东西倾斜宽约1000m,面积约2.5km2。
准采二、三、四、五层煤。
二、储量
经计算,截止2006年4月,京盛煤矿资源/储量为1839.72万t。
京盛煤矿资源/储量结果详见表2-1-1。
单位:
万吨京盛煤矿资源/储量汇总表表2-1-1
煤层编号
控制的
推断的
小计
基础储量(122b)
资源量(332)
资源量(333)
范围1
范围2
范围1
范围2
范围1
范围2
范围1
范围2
范围
二
259.57
228.67
110.81
226.59
88.9
714.83
199.71
914.54
三
222.05
43.44
222.05
43.44
265.49
四
38.38
54.76
200.73
47.3
239.11
102.06
341.17
五
122.09
47.79
131.37
17.27
253.46
65.06
318.52
合计
259.57
389.14
213.36
780.74
196.91
1429.45
410.27
1839.72
备注
范围1指:
15勘探线北200m到井田北边界范围;
范围2指:
15勘探线北200m到井田南边界范围;
范围指:
采矿证拐点坐标范围;
京盛煤矿保有资源/储量=资源/储量(总量)-动用资源/储量(历年动用资源/储量+当年动用资源/储量)-古王高速公路(压覆资源/储量+呆滞资源/储量)-长宁天然气管道压覆资源/储量-307国道(含光缆)压覆资源/储量-太中银铁路压覆资源/储量。
经计算,截止2006年4月,京盛煤矿保有矿产资源/储量1374.04万t,累计查明的矿产资源/储量1839.72万t,动用消耗(包括开采和损失)的矿产资源/储量144.29万t,压覆资源/储量与呆滞资源/储量321.39万t(其中古王公路压覆资源/储量与呆滞资源/储量108.05万t、长宁天然气压覆资源/储量67.65万t、307国道压覆资源/储量与呆滞资源/储量106.65万t、太中银铁路压覆资源/储量39.04万t)。
京盛煤矿保有储量结果详见表2-1-2。
单位:
万t京盛煤矿保有资源/储量结果表表2-1-2
名称
资源量
一、资源/储量
+1839.72
二、古王高速公路压覆量
压覆量
-89.71
呆滞量
-18.34
小计
-108.05
三、长宁天燃气管道压覆量
-67.65
四、307国道(含光缆)压覆量
压覆量
-80.24
呆滞量
-26.41
小计
-106.65
五、太中银铁路压覆量
压覆量
-36.33
呆滞量
-2.71
小计
-39.04
六、动用的资源/储量
历年动用
-115.7
2005年1月1日—2006年4月30日
-28.59
小计
-144.29
七、保有资源/储量
+1374.04
根据保有资源/储量计算结果计算,截止目前,京盛煤矿二、、三、四、五层煤共有:
1.剩余工业资源/储量1549.7万t。
2.剩余设计资源/储量1301.4万t。
3.剩余设计可采储量1099.2万t。
三、安全煤柱
井田留设的安全煤柱主要有:
1.井田境界煤柱
按照煤炭工业矿井设计规范,井田边界留设20m宽的边界煤柱。
2.主要井巷保护煤柱
主要井巷指井筒、井底车场、大巷、石门及上、下山等,其煤柱的留设均按两侧各30m留设。
3、采空区煤柱
根据矿方提供资料,本井田目前开采的是二层煤,二层煤采空区范围不规则。
设计规定采空区下边界要留有20m的保护煤柱。
4.其它煤柱留设
断层两侧各留30m煤柱。
工业场地位于煤层露头之外,不需留设保护煤柱。
第二节矿井设计生产能力及服务年限
一、矿井工作制度
本矿井设计年工作日330天,采用三班工作制,每日二班采煤、一班准备,日净提升时间16h。
二、矿井设计生产能力及服务年限
1、矿井设计生产能力的确定
按照设计委托书中的要求,京盛煤矿设计生产能力为60万t/a。
设计根据所要求的井型范围,经过认真调查、分析京盛煤矿的资源条件、开采系统现状、以及今后的发展方向,确定京盛煤矿改扩建设计生产能力为60万t/a。
2、矿井服务年限的确定
京盛煤矿改扩建工程设计生产能力为60万t/a,二、、三、四、五层煤共有剩余可采储量1099.2万t,储量备用系数按1.3选取,计算如下:
T=ZK/(A×K)
式中:
T——矿井服务年限,a;
ZK——矿井设计可采储量,万t:
A——设计生产能力,万t/a;
K——矿井储量备用系数,k=1.3。
故T=1099.2/(60×1.3)=14.1(a)
因此,本矿井改扩建服务年限为14.1年。
补充说明:
根据国家安监总煤矿[2006]48号《关于加强煤矿安全生产工作规范煤炭资源整合的若干意见》和宁政办发[2006]139号宁夏回族自治区人民政府办公厅转发自治区煤炭工业局等部门《关于煤炭资源整合的实施意见》的通知,宁夏回族自治区煤炭资源整合的目标为:
①坚决依法关闭不具备安全生产条件、非法和破坏资源的煤矿;②淘汰落后生产能力;③提升煤矿安全生产条件,提高煤矿本质安全程度;④压减小煤矿数量,提高矿井单井规模,经整合形成的矿井规模不得低于15万吨/年;⑤合理开发和保护煤炭资源,各类煤矿要符合已经批准的矿区总体规划和矿业权设置方案,回采率符合国家有关规定。
本矿井改扩建后服务年限为14.1年,虽然不能满足《煤炭工业矿井设计规范》关于矿井服务年限的规定,但京盛煤矿改扩建后,可实现开采工艺先进、高产高率、提高机械化水平和煤矿本质安全程度,符合以上两个文件精神和国家煤炭产业政策。
第三节井田开拓
一、矿井开拓系统现状
京盛煤矿现只开采二煤,二煤一般厚4.5m,倾角15°~25°,矿井水文地质条件简单,开采技术条件较好。
目前开拓方式为斜井开拓,共有三条斜井即主斜井、副斜井和回风斜井(三条斜井详细参数见本章第四节);京盛煤矿目前为止只开采二层煤,其他煤层未采动,二层煤上部开采标高为+1320m,下部开采标高为+1125m,设一个水平(井底水平+1120m);目前矿井共分五个区段(一区段+1320~+1285m、二区段+1285~+1250m、三区段+1250~+1215m、四区段+1215~+1180m、五区段+1180~+1120m);开采矿井为一区一面开采,采区布置在井筒两侧,形成双翼开采模式,采区走向平均1200m,倾斜宽约500m;目前,正在开采的2104炮采工作面布置在一采区南侧(主斜井以南)的二煤中,工作面走向长600m。
二、开拓方式及井口与工业场地位置的选择和确定
(一)确定开拓方式及井口与工业场地位置的主要技术原则
1、以经济效益为中心,把矿井建设成为采掘水平较高的矿井。
2、采用先进的科学技术,尽量减少井巷工程量和投资,缩短改造工期,使矿井早出煤、快出煤、多出煤。
3、采用机械化运输设备,简化生产环节,提高生产集中化程度。
4、合理加大采(分)区尺寸,增加工作面推进长度,减少工作面搬家次数,充分发挥采掘设备的生产能力,适应未来发展的要求。
5、简化地面布置,使产、储、装、运等主要生产环节高度集中。
(二)影响开拓方式及井口与工业场地位置选择的主要因素
1、外部条件
矿井对外联系的交通运输、水源、电源、通信网络等均已形成,改扩建外部条件优越。
2、地面地形条件
井田北部地区沙丘少见,南部沙丘广布,地形低缓平坦,起伏不大。
井田内地面平坦开阔。
3、地面河流分布
本井田范围内无地表水系。
4、工程地质条件
侏罗系中统延安组(Jy)是主要的含煤地层,岩性为灰、灰白色长石石英砂岩、灰及灰黑色粉砂岩、泥岩、煤层及少量含铝土质泥岩。
区内第四系广泛发育,基岩仅零星出露,第四系总厚度为0~10m,平均5m,其下部为冲积砾、卵石及砂层,上部为风积砂土层,风积沙层是建筑基础开挖的清除层。
5、水文地质条件
井田内主要有三个含水层(1、第四系含水层组;2、中侏罗统直罗组底部至延安组二层煤顶板砂岩含水层组;3、二层煤至六层煤间砂岩含水层组)。
矿井水文地质条件简单。
井田内煤层顶底板多为泥岩及粉砂岩组成,岩性致密,顶底板岩层和煤层均为良好的隔水层。
6、井田构造
井田内地层及煤层延展连续完整,没有较大断裂发育,构造简单。
7、煤层埋深
本次设计开采的二、三、四、五煤,煤层埋深为西浅东深,煤层露头标高一般在+1370m水平,煤层开采深部边界为+1120m水平标高。
8、煤层倾角
各煤层的倾角变化幅度不大,煤层倾角一般在15~25°之间。
9、勘探程度
宁夏煤田地质局于2006年11月15日编制完成了《宁夏回族自治区灵武市京盛煤矿煤炭资源/储量核实报告》,设计认为该报告主要煤层对比基本可靠,高级储量的比例及分布满足设计及生产要求,水文地质条件已查明,瓦斯、煤质分析较详细可靠。
三、开拓方案
依据矿方设计委托,结合京盛煤矿井上、下已形成的矿井生产系统基础上,设计共提出了三个矿井井田开拓方案,三个方案的描述和比选如下:
(三)开拓方式确定
1、开拓方式的确定
根据煤层赋存条件和井田的地形地貌情况,本矿井无平硐开拓的可能。
根据对井田开拓方式的影响因素分析可知,本矿井地质构造和水文地质条件简单,煤层赋存状态为单斜,瓦斯含量低,矿井开采技术条件好;水平垂深250m为中等,全井田单水平开拓;矿井主运输采用带式输送机连续运输系统,辅助运输采用绞车、蓄电池电机车牵引矿车运输。
依据上述情况,本矿井既可采用立井开拓,也可采用斜井开拓,但斜井开拓的优势更加突出,主要表现在:
①井筒施工技术要求低,施工设备简单,施工速度快,工期短,出煤早,见效快;
②地面设施简单,没有高耸的井架,抗震能力强,环境条件好;
③井筒装备简单,井上、下没有复杂的操车系统和装卸载系统,井底车场硐室小,工程量省;
④主斜井采用皮带提升,提升能力大,连续性强,增产潜力大,效率高,效益好;
⑤有利于人员安全上下;
斜井开拓虽然存在井筒较长、维护费用较高、各种下井管线敷设的长度较大、辅助提升时间较长等不足之处,但可以与本矿井实际条件(开拓、采区布置、工业场地条件)相结合,较立井开拓优势明显,且斜井施工难度较立井低很多,上述不足点亦不是主要矛盾。
因此,设计最终确定本矿井采用斜井开拓方式。
2、开拓方案及比选
根据前述的影响因素,设计考虑了三个斜井开拓方案。
(1)方案一:
平行原主斜井以北16m布置新主斜井的开拓方案
平行原主斜井以北16m布置一条新斜井,作为矿井新的主斜井。
新主斜井在五层煤底板岩层中穿层布置,井筒倾角25°,方位角269°49′32″,井口标高+1368m,井底标高+1120m,井筒斜长660m,井筒净宽4.8m,净断面15.77m2。
新主斜井在+1120m标高(为井底水平标高)通过井底煤仓、通路、回风斜巷与集中运输巷连接,集中运输巷通过联络巷和+1120m集中运输石门连接,+1120m集中运输石门再和已形成的副斜井+1120m井底车场以及已有的回风斜井连接。
在集中运输巷旁布置水仓、水泵房、变电所、以及消防材料库等硐室。
通过以上布置,即新增一条主斜井及+1120m井底水平巷道,并继续利用已有的副斜井、回风斜井,构成矿井的开拓系统。
改扩建完成以后,原主斜井不再作为主提升井,矿井主提升任务全部由新主斜井取代,今后原主斜井只作为进风井和安全行人通道。
(2)方案二:
平行原主斜井以南810m布置新主斜井和新回风斜井的开拓方案
平行原主斜井810m以南布置一条斜井,作为矿井新的主斜井,再向南30m平行新主斜井布置一条斜井,作为矿井新的回风斜井;新主斜井在五层煤底板岩层中穿层布置,井筒倾角20°,方位角269°49′32″,井口标高+1350m,井底标高+1120m,井筒斜长750m,井筒净宽4.8m,净断面15.77m2;回风斜井沿五层煤布置,方位角269°49′32″,井口标高+1350m,井底标高+1120m,井筒斜长845m,井筒净宽2.8m,净断面6.72m2;
新主斜井在+1120m标高(为井底水平标高)通过联络巷与回风斜井连接,再通过井底煤仓、通路与南翼集中运输连接,南翼集中运输巷直接和+1120m集中运输石门连接,+1120m集中运输石门再和已形成的副斜井+1120m井底车场连接。
在集中运输巷旁布置水仓、水泵房、变电所、以及消防材料库等硐室。
通过以上布置,即新增主斜井、回风斜井二条斜井井及+1120m井底水平巷道,并继续利用已有的副斜井,构成矿井的开拓系统。
改扩建完成以后,原主斜井不再作为主提升井,矿井主提升任务全部由新主斜井取代,今后原主斜井只作为进风井和安全行人通道。
原回风斜井不再使用,改扩建完成以后随即封闭,全矿井回风任务全部由新回风斜井取代。
(3)方案三:
平行原主斜井以南80m布置新主斜井,再平行新主斜井以南35m布置人行井的开拓方案
平行原主斜井以南80m布置一条新斜井,作为矿井新的主斜井,新主斜井在五层煤底板岩层中穿层布置,井筒倾角25°,方位角269°49′32″,井口标高+1366.16m,井底标高+1120m,井筒斜长660m,井筒净宽2.8m,净断面7.0m2。
平行新主斜井以南35m布置一条人行井,作为矿井的行人、通风井,人行井在五层煤底板岩层中穿层布置,井筒倾角25°,方位角269°49′32″,井口标高+1366.16m,井底标高+1120m,井筒斜长583m,井筒净宽2.6m,净断面6.3m2。
新主斜井在+1120m标高(为井底水平标高)通过井底煤仓、通路、回风斜巷与北翼集中运输连接,北翼集中运输巷直接和+1120m集中运输石门连接,+1120m集中运输石门再和已形成的副斜井+1120m井底车场以及已有的回风斜井连接。
在集中运输巷旁布置水仓、水泵房、变电所、以及消防材料库等硐室。
新主斜井和人行井分别在+1315m、+1250m、+1185m水平通过人行通路相互连接,人行井在+1120m井底水平和南翼集中运输连接。
通过以上布置,即新增一条主斜井、人行井及+1120m井底水平巷道,并继续利用已有的副斜井、回风斜井,构成矿井的开拓系统。
改扩建完成以后,原主斜井不再作为主提升井,矿井主提升任务全部由新主斜井取代,今后原主斜井只作为进风井和安全行人通道。
3、方案比选
1)方案一优点:
(1)井筒不压煤;
(2)井筒布置在井田中央,煤层走向长度在井筒两翼均衡,便于采掘接续;
(3)生产区与生活区集中,便于集中管理;
(4)生产区工业场地地势相对较平坦,高差小,场地平整条件好;
(5)建井工期比方案二、方案三短。
2)方案一缺点:
(1)对现在的工业场地进行改造时可被利用的面积很小(约12000m2);
(2)对现在的工业场地进行改造时,已有的大部分基础设施(尤其是地面生产系统基础设施)需要拆除重建,由于基础设施被拆除重建,会造成停产至少5个月;
(3)由于被拆除的基础设施需要另外重建,会另外增加投资;
鉴于对方案一的优缺点比较,虽然新主斜井和已有的副斜井、回风斜井可共用一个工业场地,场地集中,但会造成京盛煤矿停产5个月,且增加工业场地已有建筑被拆除重建后的投资,方案优点不明显,因此,首先予以淘汰。
下面只对方案二和方案三进行经济、技术分析比较,比较出的最优方案既为设计推荐方案。
比较如下:
3)方案二优点:
(1)有利于井田南翼各煤层的开采;
(2)新主斜井工业场地为独立场地,工业场地开阔,不受目前工业场地影响;
(3)新回风斜井建成以后,全矿井通风比方案三容易(经过通风网络计算后得出);
4)方案二缺点:
(1)井筒压煤量比方案三多6万t;
(2)井筒布置偏向于井田南侧,井筒两翼长度不平均,不利于对井田北翼的开采;
(3)改扩建投产时的井巷开拓工程量比方案三多725m;
(4)需要增加一条回风斜井,井巷工程量多845m;
(5)工业场地距离目前的工业场地比方案三远,同比增加水、电、运输等线路长度,比方案三投资多;
(6)矿井上下人员不如方案三方便;
(7)建井工期比方案三长6个月。
5)方案三优点:
(1)井筒压煤量比方案二少6万t;
(2)井筒布置基本位于井田中央,井筒两翼长度均衡,有利于对井田南、北两翼的开采;
(3)改扩建投产时的井巷开拓工程量比方案二少725m;
(4)利用已有回风斜井,减少井巷工程;
(5)工业场地距离目前的工业场地比方案二近,同比可减少水、电、运输等线路长度,比方案二可减少投资;
(6)专门设计一条人行井,人行井内安设架空乘人器,可满足矿井今后上下人员的需要;
(7)方案三的新主斜井和人行井均为小断面,方案一和方案二新主斜井均为大断面,因此,方案三比方案一和方案二有利于井筒施工和将来井筒维护,且井筒抗压性强,能避免或减轻矿压对井筒的破坏;
(8)建井工期比方案二短6个月。
6)方案三缺点:
(1)较方案二不利于对井田南翼各煤层的开采;
(2)新主斜井工业场地紧邻目前工业场地旁边,布置新主斜井时会受到矿区公路影响,建设条件比较方案二差;
(3)全矿井通风比方案二困难(经过通风网络计算后得出);
方案二、方案三综合比较详见表2-3-1。
通过以上方案综合比较,方案三不仅在技术(开拓方式、建井工期)等方面优于方案二,而且在经济(井巷开拓工程量、建设投资、井筒压煤量)等方面也优于方案二;方案三也严格遵循了尽量利用已有设施和减少改扩建工程投资的原则。
鉴于以上两个方案比较结果,最终推荐方案三为本矿井改扩建的井田开拓方案。
四、水平划分及标高
本矿井采用单水平开拓的方式,井底水平设在+1120m水平标高。
矿井南北两翼均划分为三个区段,区段运输水平标高分别为+1250m、+1185m与+1120m,矿井初期运输水平标高为+1250m。
五、开采顺序
开采顺序为:
先采上区段,后采下区段;区段内为先采上煤层,后采下煤层;同一区段同一煤层为先采南翼,后采北翼;工作面推进方式均为后退式;上、下区段间留设倾斜宽度20m的区段煤柱。
六、大巷布置
根据矿井开拓方案,大巷采用布置集中运输(回风)巷运输的方式,利用集中石门连接集中运输(回风)大巷运输;集中运输巷为机轨合一巷,本区段的集中运输巷作为下一个区段开采时的集中回风巷;集中运输(回风)巷布置在距五层煤底板法线平均10m的岩层中;井底大巷布置在+1120m水平。
第四节井 筒
一、井筒用途、布置及装备
矿井移交生产时,共布置有5条井筒,即新主斜井、人行井、原有主斜井、原有副斜井和原有回风斜井。
1、新主斜井
担负全矿井的煤炭提升任务,且为矿井的辅助进风井,同时兼作矿井的一个安全出口。
井口标高+1368m,井底标高+1120m。
井筒净宽2.8m,净高2.8m,净断面7.0m2,倾角25°,斜长660m。
井筒表土及基岩风氧化带采用砼砌碹支护,基岩段采用网锚喷支护。
井筒内装备1.0m阻燃钢绳芯大倾角胶带输送机,敷设有消防洒水管、排水管路和动力、通信信号电缆等。
2、人行井
担负全矿井的人员上、下井任务,且为矿井的辅助进风井,同时兼作矿井的一个安全出口。
井口标高+1368m,井底标高+1120m。
井筒净宽2.6m,净高2.7m,净断面6.3m2,倾角25°,斜长583m。
井筒表土及基岩风氧化带采用砼砌碹支护,基岩段采用网锚喷支护。
为保证人员上、下井需要,井筒内设有双向架空乘人器。
3、原有主斜井
担负目前全矿井的二煤提升任务,且为矿井的辅助进风井,同时兼作矿井的一个安全出口。
井口标高+1370m,井底标高+1226m。
井筒净宽2.40m,净高2.80m,净断面6.0m2,倾角25°,斜长347.8m。
采用料石砌碹支护。
井筒内装备0.8m阻燃钢绳芯胶带输送机。
改扩建完成以后,原主斜井不再作为主提升井,矿井主提升任务全部由新主斜井取代,今后原主斜井只作为进风井和安全行人通道。
4、原有副斜井
担负全矿井设备及材料等辅助提升任务,为矿井的主要进风井,同时兼作矿井的一个安全出口。
井口标高+1376m,井底标高+1120m。
井筒净宽2.40m,净高2.60m,净断面5.62m2。
倾角16~26°,斜长745.2m。
采用料石砌碹支护。
井筒内装备单钩串车提升,并敷设消防洒水管路、压风管路及通信信号电缆等。
改扩建完成以后继续作为副斜井。
5、原有回风斜井
担负全矿井的回风任务,同时兼作矿井的一个安全出口。
井口标高+1370m,井底标高+1281m。
井筒净宽2.4m,净高2.60m,净断面5.62m2,倾角33.5°,斜长167m,采用砼块砌碹。
目前井筒内设有双向架空乘人器,改扩建完成以后,拆除原有回风斜井内的双向架空乘人器,不再乘人,架空乘人器改在新主斜井内,只作为回风斜井。
井筒特征见表2-4-1,新主斜井、人行井断面特征见图2-4-1和2-4-2。
表2-3-1 方案二、方案三比较表
比较 结果
方案三优于方案二
方案三优于方案二
两方案
相同
方案三优于方案二
两方案
相同
方案三优于方案二
优 缺 点
方案二改扩建投产时的井巷工程量比方案三多725m。
方案三改扩建投产时的井巷工程量比方案二少725m。
井筒布置偏向于井田南侧,井筒两翼长度不均衡,不利于对井田北翼的开采。
井筒布置基本位于井田中央,井筒两翼长度均衡,有利于对井田南、北两翼的开采。
与方案三一致
与方案二一致
建井工期比方案三长6个月。
建井工期比方案二短6个月。
建井安全可靠程度与方案三一致
建井安全可靠程度与方案二一致。
改扩建投产时投资比方案三多。
改扩建投产时投资比方案二少。
数 量
投产时:
1996.3m
投产时:
1221.3m
斜风井在煤层中正倾斜布置。
斜风井在煤层中正倾斜布置。
优缺点
方案
比较内容
方案二
方案三
方案二
方案三
方案二
方案三
方案二
方案三
方案二
方案三
方案二
方案三
开拓工程量
技术
设备占用
工期
安全
经济
二、井壁结构及井筒施工方法
京盛煤矿位于鸳鸯湖背斜的东翼,背斜轴向在该矿范围内呈近南北向,轴部地层为三叠系,翼部地层为侏罗系。
区内第四系广泛发育,基岩仅零星出露。
第四系总厚度为0~10m,平均5.0m,其下部即为中上侏罗统的砂岩类基岩。
根据上述地质资料,结合本矿区生产经验和建设方要求,新主斜井表土及基岩风氧化带采用混凝土砌碹支护,基岩段采用挂
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- 关 键 词:
- 第二 井田 开拓