高支模板超高大施工方案通过专家评审并含CAD模板支撑图.docx

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高支模板超高大施工方案通过专家评审并含CAD模板支撑图

俱乐部项目

高支模方案

第一节概况

工程名称：

***************俱乐部项目

建设单位：

******************

设计单位：

****************

监理单位：

***************监理有限公司

工程地点：

***************************

本工程结构体系为钢筋混凝土框架结构，总建筑面积约37168.31平方米，地下一层（含一层夹层），地上三层，建筑总高度17.0m,高大支模主要位于1-1～1-9×1-D～K轴间和2-6～2-8×2-A～2-G轴间,1-1～1-9×1-D～K轴间高支模为地下室底板至底层大堂板面,高度为8.15～11.1m,最大跨度为16.8m,梁的最大截面为500×3100和900*1500（每米线荷载为37.9和33.0KN）,其它梁截面的线荷载均基本上都在20KN/m以下。

2-6～2-8×2-A～2-G轴间高支模为地下室底板面（-15.10m）至地下室顶板面（-1.95）,高度为13.15m,最大跨度为21.8m,梁最大截面为500×2200（每米线荷载为26.95KN），其它梁截面线荷载均在20KN/m以下。

第二节地基情况

本工程的高支模支撑架均座落在地下室一层底板，地下一层底板厚为800mm，混凝土标号C35P8，底板面标高为-15.1m（绝对标高为+8.4m。

并且，高支模施工均在底板混凝土浇灌完成最少一个月以后才施工。

所以,支撑架的地基完全能承受其荷载.

第三节编制依据

1、********************俱乐部施工图纸

2、********************俱乐部项目施工组织设计

3、现行的国家规范及广东省有关规定

（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

（2）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

（3）、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

（4）、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-92

（5）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

4、《现场使用的材料》

5、《建筑施工手册》

6、《建筑施工计算手册》

第四节模板支撑材料的选用

一、材料的选用

梁板底模、侧模均采用18厚优质胶合板，截面尺寸选1830×830mm或1200*2400mm；梁底模板下设置横向枋木，采用50*100mm，侧模立档采用80×80mm木枋，间距与梁底横枋对应，在梁侧竖枋外用Φ48*3.0mm双钢管加对拉螺杆蝴蝶扣加固，并两侧≯1000mm的间距用斜撑对称支撑在梁底横枋上，必要时加拉铁线。

支架上托梁用Φ48*3.0mm双钢管。

楼板支撑架采用满堂架体系用Φ48*3.0mm钢管搭设。

具体的搭设、加固方法详见其后的平剖面图及验算、详图等。

二、材料的质量要求

钢管及扣件：

1、为保证模板结构的承载力，防止在一定条件下出现脆性破坏，支撑架的钢管材料质量应符合现行的国家标准《直缝电焊钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢管的规定。

不得使用有严重锈蚀（斑点、剥皮）、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

禁止使用非国标产品的钢管，防止其壁厚偏薄不符合验算要求。

2、扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：

质量应符合国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，其机械性能符合（GB-978-67）规定KT33-S技术标准，扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》GB700中A3规定：

扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，扣件螺栓必须有足够的抗滑、抗旋转和抗拔能力，并具有一定的安全储备。

不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm，必要时进行抗滑移试验。

3、可调托撑螺杆外径不得少于36mm,直径与螺距应符合现行国家标准《梯形螺纹》GB/T5796。

2、GB/T5796。

3的规定。

可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。

可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚度不应小于5mm。

4、木材：

模板结构宜选用细密、直纹、无节和无其它缺陷的针叶松木枋、板材，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，

木胶合板应选用优质胶合板，并应具有出厂质量合格证明，保证外观及尺寸合格，不变形，不起层，脱胶，粘结密实牢固，其技术性能应符合下列规定：

a、不浸泡、不蒸煮：

剪切强度大于或等于1.4～1.8N/mm2。

b、室温水浸泡：

剪切强度大于或等于1.2～1.8N/mm2。

c、沸水煮24h：

剪切强度大于或等于1.4～1.8N/mm2。

d、含水率：

5%～13%。

e、密度：

450～880Kg/m3。

f、弹性模量：

4.5×103～11.5×103N.㎜2。

第五节高支撑模板架及模板的搭设

一、楼板架的搭设

1-1～1-9×1-D～K轴间楼板厚度为180～250mm，模板支架搭设高度为8.15～11.1m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.50m（验算时按最大板厚250mm，最大的纵横距950*900mm，步距h=1.50m验算）。

面板用厚度18mm的夹板，木方用80×80mm，间距@400mm，顶托上托梁采用双钢管48×3.5mm。

具体搭设方法详见后附图一～附图三《1-1～1-9×1-D～K轴间和2-6～2-8×2-A～2-G轴间底层大堂、首层高支模平面图》和剖面图等

二、梁模板架的搭设

（一）、500mm*3100mm梁模板架的搭设

梁宽度500mm，高度3100mm，楼板厚度一侧为250mm，另一侧为180mm。

梁模板支架搭设高度（H）为10.75m,梁侧、梁底、梁侧模板面板均采用普通胶合板，厚度18mm。

梁底横枋采用50*100mm木方，间距250mm，梁侧竖枋80*80mm，间距@250，外用双钢管加对拉螺栓对拉，对拉螺栓布置6道，在竖直方向水平间距为梁底上300+450+500+500+500+450mm，梁跨度方向间距@750mm，直径φ16mm。

顶托上托梁采用双钢管48mm×3.0mm。

立杆的纵距（跨度方向）l=0.450m（验算按0.7m），立杆的步距h=1.50m，梁底为5道承重立杆。

搭设方法详下附图一《1-1～1-4×1-D～H轴间底层大堂高支模平面图》和附图四《500×3100梁剖面图》。

（二）、900mm*1500mm梁模板架的搭设

梁宽度900mm，高度1500mm，两侧楼板厚度180mm。

模板支架搭设高度（H）约7.97m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。

梁底横枋采用50*100mm木方，间距@300mm，梁侧竖枋80*80mm，间距@300，外用双钢管48mm×3.0mm加对拉螺栓对拉，对拉螺栓布置4道，在竖直方向水平间距为梁底上250+300+350+300mm，梁跨度方向间距@600mm，直径φ14mm。

顶托上托梁采用双钢管48mm×3.0mm。

立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底为5道承重立杆。

搭设方法详附图二《1-4～1-9×1-G～K轴间底层大堂高支模平面图》和附图五《900×1500梁剖面图》

（三）、500mm*1000～1300mm梁模板架的搭设

梁宽度500mm，高度1000～1300mm，两侧楼板厚度180～250mm。

模板支架搭设高度（H）约7.15～10.0m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。

梁底横枋采用50*100mm木方，间距@350mm，梁侧竖枋80*80mm，间距@350，外用双钢管48mm×3.0mm加对拉螺栓对拉，对拉螺栓1.0～1.1m高梁布置2道，在竖直方向水平间距为梁底上250+350mm，梁跨度方向间距@600mm，直径φ12mm。

1.3m高梁布置3道，在竖直方向水平间距为梁底上250+350+350mm，梁跨度方向间距@600mm，直径φ12mm。

顶托上托梁采用双钢管48mm×3.0mm。

立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底为3道承重立杆（验算时按500×1300mm梁验算）。

搭设方法详附图一、二《1-1～1-9×1-D～K轴间底层大堂高支模平面图》和附图六《500×1000～1300梁剖面图》

（四）、350*600～800和500mm*600～800梁模板架的搭设

梁宽度350～500mm，高度600～800mm，两侧楼板厚度180～250mm。

模板支架搭设高度（H）约7.9～10.75m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。

梁底横枋采用50*100mm木方，间距@350mm，梁侧竖枋80*80mm，间距@350，外用双钢管48mm×3.0mm加对拉螺栓对拉，对拉螺栓0.60～0.8m高梁布置1道，在竖直方向为梁底上250或350mm处，梁跨度方向间距@700mm，直径φ14mm。

顶托上托梁采用双钢管48mm×3.0mm。

立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底为2道承重立杆（验算时按500×800mm梁验算，500*800梁线荷载为11.0KN/m）。

搭设方法详附图一、二《1-1～1-9×1-D～K轴间底层大堂高支模平面图》和附图七《350～500×600～800梁剖面图》

（五）、500mm*2200梁模板架的搭设

在首层2-6～2-8×2-A～2-G轴间字母轴方向有8条梁宽度500mm，高度2200mm大梁，梁两侧双层楼板，厚度120mm、250mm，两楼板间间距0.75m，两层楼板一次性浇灌，施工难度太大，质量、安全无法保证，模板及支撑架难于安装。

拟采取首次只浇灌底层120mm厚楼板,上层楼板在板底下50mm处梁上留置水平施工缝，待下层楼板混凝土强度达到70%以上后再安装上层板模板，浇灌混凝土。

本大梁跨度21.8m，模板支架搭设高度至梁底为12.9m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。

梁底横枋采用50*100mm木方，间距@250mm，梁侧竖枋80*80mm，间距@250，外用双钢管48mm×3.0mm加对拉螺栓5道对拉，对拉螺栓在梁竖直方向为梁底上170+300+350+550+360mm处，梁跨度方向间距@600mm，直径φ12mm。

顶托上托梁采用双钢管48mm×3.0mm。

立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底为5道承重立杆。

搭设方法详附图三《2-6～2-8×2-A～2-G轴间首层高支模平面图》和附图八《A——A剖面图》

（六）、700mm*1300梁模板架的搭设

在2-1～2-3×2-G～2-K轴间屋面层高支模中的2-J轴上有一条梁宽度700mm，高度1300mm的折梁，梁两侧板厚度150mm，本梁跨度近20.m，模板支架搭设高度至梁底为7.95m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。

梁底横枋采用50*100mm木方，间距@300mm，梁侧竖枋80*80mm，间距@300，外用双钢管48mm×3.0mm加对拉螺栓3道对拉，对拉螺栓在梁竖直方向为梁底上200+350+350mm处，梁跨度方向间距@600mm，直径φ12mm。

顶托上托梁采用双钢管48mm×3.0mm。

立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底为4道承重立杆。

搭设方法详附图九《2-1~2-3*2-G~2-K轴间屋面层高支模架平面图》和附图十《B——B剖面图》

第六节高支模架搭设的构造要求及混凝土浇灌要求

a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

e.沿支架四周外立面满设剪刀撑，中部横向每隔8～10m，纵向每隔8～10m设置剪刀撑。

f.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。

g．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。

h．确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的

i．精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。

对宽度超过1m和高度超过1.5m以上的梁及特高梁（高度大于2.5m以上），最好采用两次浇灌或两次以上浇灌，第一次浇灌一半高或1/3高，在混凝土初凝一定时间终凝前再浇第二次或第三次至梁面。

J．严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。

K．浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

l．为保证高支模架的整体稳定性，模板安装完成后，先将剪力墙、柱等混凝土浇灌至梁底，再绑扎梁板钢筋，梁板钢筋绑扎完成后，墙、柱混凝土已产生一定强度，从而大大提高高支模的整体稳定性。

M、在混凝土浇灌过程中，对截面、高度较大的梁应采取分层浇灌，每次浇灌高度不超过600mm，浇完下层后间隔2～3小时再浇筑上层（但应在混凝土终凝前浇完上一层），以减少混凝土浇灌时的压应力。

在浇灌梁、板混凝土时应均匀布料，不得将混凝土集中一堆，让其自然流动布料。

N．在墙、柱混凝土浇灌2～3天后，增加梁板支撑架与柱墙的拉结，拉结固定方法如下图：

第七节高支模的验算

一、250mm板模板及支架验算

（一）、计算参数

模板支架搭设高度为11.0m，

立杆的纵距b=0.95m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。

木方80×80mm，间距400mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.20。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.5。

（二）、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×（25.000×0.250×0.950+0.300×0.950）=5.600kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×（2.000+1.000）×0.950=2.565kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=95.00×1.80×1.80/6=51.30cm3；

I=95.00×1.80×1.80×1.80/12=46.17cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

M——面板的最大弯距（N.mm）；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.20×5.600+1.4×2.565）×0.400×0.400=0.165kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.165×1000×1000/51300=3.216N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.20×5.600+1.4×2.565）×0.400=2.475kN

截面抗剪强度计算值T=3×2475.0/（2×950.000×18.000）=0.217N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×5.600×4004/（100×4500×461700）=0.467mm

面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

（三）、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×0.250×0.400=2.500kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.300×0.400=0.120kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.400=1.200kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×（1.20×2.500+1.20×0.120）=2.830kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×1.200=1.512kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=4.583/0.950=4.824kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.82×0.95×0.95=0.435kN.m

最大剪力Q=0.6×0.950×4.824=2.750kN

最大支座力N=1.1×0.950×4.824=5.041kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；

I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.435×106/85333.3=5.10N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2750/（2×80×80）=0.644N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.620kN/m

最大变形v=0.677×2.620×950.04/（100×9000.00×3413333.5）=0.470mm

木方的最大挠度小于950.0/250,满足要求!

（四）、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=5.041kN

均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.985kN.m

经过计算得到最大支座F=12.660kN

经过计算得到最大变形V=0.652mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16cm3；

截面惯性矩I=24.38cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.985×106/1.05/10160.0=92.33N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.652mm

顶托梁的最大挠度小于950.0/400,满足要求!

（五）、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

（六）、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.129×11.000=1.420kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.300×0.950×0.900=0.257Kn

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.250×0.950×0.900=5.344kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3）=6.318kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系××数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×（1.000+2.000）×0.950×0.900=2.308kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

（七）、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.81kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.350=2.200m；

——由长细比，为2200/16=139；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.353；

经计算得到

=10814/（0.353×489）=62.647N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=0.7×0.300×1.670×0.115=0.058kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，0.95m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×0.950×1.500×1.500/10=0.014kN.m；

Nw