《机械制造基础》试题库1判断题汇总.docx
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《机械制造基础》试题库1判断题汇总
金属材料及处理部分
1.二元合金系中两组元只要在液态和固态下能够相互溶解,并能在固态下形成固溶体,其相图就属匀晶相图。
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2.凡合金两组元能满足形成无限固溶体的条件都能形成匀晶相图。
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3.所谓共晶转变,是指一定成分的液态合金,在一定的温度下同时结晶出两种不同固相的转变。
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4.共晶合金的特点是在结晶过程中有某一固相先析出,最后剩余的液相成分在一定的温度下都达到共晶点成分,并发生共晶转变。
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5.由一种成分的固溶体,在某恒定的温度下同时析出两个一定成分的新的不同固相的过程,称为共析转变。
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6.共晶转变虽然是液态金属在恒温下转变成另外两种固相的过程,但和结晶有本质的不同,因此不是一个结晶过程。
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7.由于共析转变前后相的晶体构造、晶格的致密度不同,所以转变时常伴随着体积的变化,从而引起内应力。
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8.所谓包晶转变,是指在一定的温度下,已结晶的一定成分的固相与剩余的一定成分的液相一起,生成另一新的固相的转变。
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9.两个单相区之间必定有一个由这两个相所组成的两相区隔开。
两个单相区不仅能相交于一点,而且也可以相交成一条线。
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10.相图虽然能够表明合金可能进行热处理的种类,但并不能为制定热处理工艺参数提供参考数据。
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11.合金固溶体的性能与组成元素的性质和溶质的溶入量有关,当溶剂和溶质确定时,溶入的溶质量越少,合金固溶体的强度和硬度就越高。
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12.杠杆定律不仅适用于匀晶相图两相区中两平衡相的相对重量计算,对其它类型的二元合金相图两相区中两平衡相的相对重量计算也同样适用。
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13.钢中随着碳质量分数由少到多,渗碳体量逐渐增多,铁素体量逐渐减少,铁碳合金的硬度越来越高,而塑性、韧性越来越低。
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14.靠近共晶成分的铁碳合金不仅熔点低,而且凝固温度区间也较小,故具有良好的铸造性,这类合金适宜于铸造。
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15.由于奥氏体组织具有强度低、塑性好,便于塑性变形加工的特点,因此,钢材轧制和锻造多选用单一奥氏体组织温度范围内。
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16.由于多晶体是晶体,符合晶体的力学特征,所以它呈各向异性。
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17.由于晶体缺陷使正常的晶格发生了扭曲,造成晶格畸变。
晶格畸变使得金属能量上升,金属的强度、硬度和电阻减小。
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18.晶界处原子排列不规则,因此对金属的塑性变形起着阻碍作用,晶界越多,其作用越明显。
显然,晶粒越细,晶界总面积就越小,金属的强度和硬度也就越低。
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19.金属和合金中的晶体缺陷使力学性能变坏,故必需加以消除。
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20.硫和磷都是钢中的有害杂质,硫能导致钢的冷脆性,而磷能导致钢的热脆性。
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21.各种牌号的碳素工具钢经淬火后的硬度相差不大,但随着碳质量分数的增加,末溶的二次渗碳体增多,钢的硬度、耐磨性增加,而韧性则降低。
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22.碳素工具钢都是优质或高级优质钢。
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23.除Fe和C外还有其它元素的钢就是合金钢。
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24.低合金高强度钢加入的主要合金元素有Mn、Si、V、Nb和Ti等,它们大多不
能在热轧或正火状态下使用,一般要进行热处理后方可使用。
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25.65Mn是弹簧用钢,45Mn是碳素调质钢。
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26.20CrMnTi是最常用的合金渗碳钢,适用于截面径向尺寸小于30mm的高强度渗碳零件。
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27.GCr15是目前应用最多的滚动轴承钢,其含Cr量为15%。
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28.3Cr2W8V钢碳的质量分数是0.3%,所以它是合金结构钢。
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29.高速钢的热硬性可达600℃,常用于制造切削速度较高的刀具,且在切削时能长期保持刃口锋利,故又称锋钢。
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30.Cr12Mo是不锈钢。
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31.铬镍不锈钢又称18-8型不锈钢,由于这类钢碳含量低,而镍含量高,经热处理后,呈单相奥氏体组织,无磁性,其耐蚀性、塑性和韧性均较Cr13型不锈钢好。
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32.耐磨钢ZGMn13,经“水韧处理”后即可获得高耐磨性,而心部仍保持高的塑性和韧性。
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33.由于高锰钢极易加工硬化,切削加工困难,故高锰钢零件大多采用铸造成形。
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34.铸铁中的碳和硅都是强烈促进石墨化元素,碳、硅含量越高,石墨化程度越充分。
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35.同一化学成分的情况下,铸铁结晶时的冷却速度对石墨化程度影响很大。
冷却速度越快,越有利于石墨化。
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36.湿砂型比干砂型、金属型更易于形成白口组织。
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37.白口铸铁绝大多数是以渗碳体形式存在,所以其具有高硬度、抗磨性和低脆性。
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38.球墨铸铁的力学性能比普通灰铸铁低。
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39.球墨铸铁的疲劳极限接近中碳钢,而小能量多次冲击抗力则高于中碳钢。
40.防锈铝是可以用热处理方法进行强化的铝合金。
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41.一般硬铝采用自然时效,时间不少于4天,而超硬铝及锻铝一般采用人工时效。
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42.铸造铝合金中没有成分随温度变化的固溶体,故不能用热处理方式进行强化。
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43.硬质合金的热硬性和高速钢相当。
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44.硬质合金虽然硬度很高,而且很脆,但仍可进行机械加工。
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45.要求大截面零件获得小尺寸试样的性能指标或者要求低碳钢不经化学热处理达到高硬度等都是不合理的。
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46.在切削加工前应安排预先热处理,一般说来低碳钢采用正火,而高碳钢及合金钢正火后硬度太高,必须采用退火。
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47.过冷奥氏体在低于Ms时,将发生马氏体转变。
这种转变虽有孕育期,但转变速度极快,转变量随温度降低而增加,直到Mf点才停止转变。
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48.只要将奥氏体冷却到Ms点以下,奥氏体便会转变成马氏体。
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49.奥氏体等温转变图可以被用来估计钢的淬透性大小和选择适当的淬火介质。
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50.精确的临界冷却速度不但能从奥氏体连续冷却转变图上得到,也可从奥氏体等温转变图上得到。
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51.一般情况下碳钢淬油,合金钢淬水。
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52.双介质淬火就是将钢件奥氏体化后,先浸入一种冷却能力弱的介质,在钢件还未达到该淬火介质温度之前即取出,马上浸入另一种冷却能力强的介质中冷却。
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53.马氏体分级淬火就是将钢材奥氏体化,随之浸入温度稍高或稍低于钢的上马氏体点的液态介质(盐浴或碱浴中,保持适当时间,待钢件的内、外层都达到介质温度后取出空冷,以获得马氏体组织的淬火工艺。
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54.壁厚相差较大的工件应选用延迟淬火冷却。
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55.冷处理仅适用于那些精度要求很高、必须保证其尺寸稳定性的工件。
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56.淬火钢回火时力学性能总的变化趋势是:
随着回火温度的上升,硬度、强度降低,塑性、韧性升高。
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57.回火温度越高,淬火内应力消除越彻底,当回火温度高于500℃,并保持足够的回火时间,淬火内应力就可以基本消除。
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58.不论何种钢在一次或多次回火后硬度都会有不同程度的下降。
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59.第一类回火脆性是可逆回火脆性,即已经消除了这类回火脆性的钢,再在此温区回火并慢冷,其脆性又会重复出现。
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60.第二类回火脆性的特点是只要在此温度范围内回火,其韧性的降低是无法避免的,所以又称其为不可逆回火脆性。
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61.通常碳钢的回火稳定性较合金钢为好。
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62.淬透性是钢在理想条件下进行淬火所能达到的最高硬度的能力。
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63.淬硬性是指在规定条件下,决定钢材淬硬深度和硬度分布的特性。
即钢淬火时得到淬硬层深度大小的能力。
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64.决定钢淬硬性高低的主要因素是钢的碳质量分数。
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65.一般规定自工件表面至半马氏体区(马氏体和非马氏体组织各占50%的深度作为淬硬层深度。
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66.淬火后硬度高的钢,不一定淬透性就高;而硬度低的钢也可能具有很高的淬透性。
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67.细小的奥氏体晶粒能使奥氏体等温转变图右移,降低了钢的临界冷却速度,所以细晶粒的钢具有较高的淬透性。
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68.完全退火是目前广泛应用于中碳钢和中碳合金钢的铸、焊、轧制件等的退火工艺。
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69.等温球化退火是主要适用于共析钢和过共析钢的退火工艺。
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70.去应力退火一般在油浴中进行;低温时效多采用箱式或井式电炉。
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71.去应力退火的温度通常比最后一次回火高20~30℃,以免降低硬度及力学性能。
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72.正火可以消除网状碳化物,为球化退火作组织准备。
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73.同一工件的正火保温时间可参照淬火保温时间计算(√
74.正火工件出炉后,可以堆积和放在潮湿处空冷。
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75.低碳钢铸件应选用正火处理,以获得均匀的铁素体加细片状珠光体组织。
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76.中碳钢及合金钢一般采用完全退火或等温球化退火,获得铁素体加片状(或球状珠光体组织。
77.如18Cr2Ni4WA等退火不易软化的高合金钢种,可采用调质处理作为预先热处理。
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78.对过烧的工件可用正火或退火的返修方法来消除。
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79.高碳高合金钢由于碳质量分数高而增大马氏体的质量体积,故增加了钢的相变应力。
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80.热处理后组织中的马氏体量越多,或者马氏体中碳质量分数越高,则其体积膨胀就越多。
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81.合金钢由于合金元素的加入,提高了钢的屈服强度,因此和碳钢相比显著地减少了淬火应力引起的变形。
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82.淬火时在Ms点以下的快冷是造成淬火裂纹的最主要原因。
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83.淬火硬度不足和软点一类的质量问题,可在返修前进行一次退火、正火或高温回火以消除淬火应力,防止重新淬火时发生过量变形或开裂。
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84.工件淬火后如硬度偏低,应通过降低回火温度的办法来保证硬度。
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85.对于因回火温度过高而造成回火硬度不足的工件,可在较低温度下重新回火进行补救。
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86.钢中的硫、磷元素任何情况下都不能看成合金元素。
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87.合金渗碳体的硬度和稳定性均高于渗碳体,可提高钢的耐磨性,加热时较难溶入奥氏体中。
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88.为了增加奥氏体中的合金元素含量,充分发挥合金元素的作用,高速钢的淬火加热温度应比其临界温度高摄氏几十度。
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89.所有合金钢在加热时都不易过热,这是合金钢的一个重要优点。
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90.一般情况下合金钢淬火后,残余奥氏体量比碳钢多。
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91.“多元少量”的合金化的重要原则之一。
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92.合金钢具有比碳钢高的回火稳定性。
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93.由于退火或正火不能充分发挥合金元素的潜力,因此,一般情况下退火或正火不能作为合金钢的最终热处理。
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94.钢中加入合金元素后,特别是熔点较高的难熔元素后,钢在液态时的粘度增加,使钢的铸造性能变好。
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95.我们知道碳含量越低,焊接性能越好。
在相同碳质量分数的情况下,合金元素含量越高,则钢的焊接性能也越好。
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96.碳是不利于调质钢冲击韧度的元素,故在保证硬度的前提下,应该把钢中的碳含量限制在较低的范围内。
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97.螺栓常用的调质钢要求塑性好、变形抗力小、表面质量高。
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98.合金调质钢中合金元素总量一般在5%~10%,属于中合金钢。
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99.铬钢的淬火温度范围宽、不易过热,且变形开裂倾向小。
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100.对于回火脆性敏感的材料,可采用快冷的方式(用水或油冷,以避免发生回火脆性。
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101.一般来说,钢的疲劳极限和强度极限之间有一定的比例关系。
强度越高,疲劳极限也越高。
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102.弹簧淬火、回火后采用空冷,能提高弹簧的疲劳强度。
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103.油淬火弹簧应在4h内进行回火;水淬火弹簧应在24h内回火,以防止变形开裂。
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104.轴承钢热锻成型后组织内存在着粗大网状碳化物、粗大片状珠光体,可以在球化退火中得以清除。
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105.轴承钢系高碳钢,在加热过程中脱碳倾向较小。
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106.形状复杂的轴承零件淬火冷却到室温后,可以立即进行冷处理。
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107.低合金刃具钢适合制造截面较大、淬火变形要求小、形状复杂、有较高强度和耐磨性、受力大的刀具。
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108.高速钢是热硬性(热稳定性、耐磨性很好的高合金工具钢。
它的热硬性可达到600℃,切削时能长期保持刃口锋利,故又称为“锋钢”。
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109.高速钢的返修件在重新淬火前要进行一次退火,否则,会出现萘状断口。
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110.高速钢的淬火必须加热到很高的接近熔化的温度方能使足够的合金碳化物溶入到奥氏体中,从而保证淬火质量。
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111.油作为感应加热表面淬火的冷却介质,不但可用于埋油冷却,也可用于喷射冷却。
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112.感应加热淬火表面淬火零件的硬度要求一般是很高的,因此淬火后多进行高温回火。
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113.碳氮共渗时,在同样的温度下,渗入速度比渗碳和渗氮者慢。
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114.碳氮共渗温度一般低于渗碳温度,而且氮能强烈的稳定奥氏体,所以不可以直接淬火。
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115.碳氮共渗件可以采用较低的冷却速度,因而可减少淬火变形和开裂倾向。
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116.碳氮共渗件不能获得高的强度与硬度,以及理想的残余压应力,主要是渗层的碳氮浓度高造成的。
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117.碳氮共渗层承受冲击的能力比渗碳层低但比渗氮层高。
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118.碳氮共渗的组织与性能主要取决于共渗的时间。
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119.氮碳共渗又称氮化,它不受被处理材料的限制,可广泛用于钢铁材料及粉末冶金材料。
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120.氮碳共渗后的疲劳强度高于渗碳或碳氮共渗淬火但低于感应加热淬火。
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121.氮碳共渗目前存在的问题是渗层较薄,不宜用于重载条件下工作的零件,在共渗过程中,炉内会产生HCN这种剧毒气体,必须注意炉子密封,以免泄露污染环境。
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122.为防气体渗碳炉爆炸事故,通常在炉温未升到600~650℃前,不应向炉罐内滴入渗碳剂。
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123.要求心部有一定强度和冲击韧性的重要渗氮工件,渗氮前应进行正火处理,一般渗氮工件只作调质处理。
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124.渗氮工件出炉时应避免碰撞,对细长及精密工件应吊挂冷却。
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125.碳氮共渗设备一般采用井式气体渗碳炉,并另加一套供氮系统。
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126.热处理后的清洗,不一定必须在回火温度以下进行。
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127.真空清洗机的单机既可作为热处理前工件的清洗,亦可作为热处理后工件的清洗,并可布臵在连续式热处理生产线上。
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128.对于那些由粗研磨所致的肉眼不可见的颗粒线和划痕,通常在其后的精加工中无法被去除,而运用电抛光工艺可以将其去除。
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129.通常情况下,规定发蓝温度的为136~148℃,并规定以142℃为界:
将136~142℃定为进槽温度;将142~148℃定为出槽温度。
中低碳钢、高碳钢的进出槽温度取上限;低碳钢、合金钢的进出槽温度取下限。
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130.发蓝只限于防止工件的锈蚀、增加工件的光泽、使其具有美观的表面,但不能消除工件在加工过程中残余的加工应力。
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131.在确定发蓝的保温时间时,总的原则是:
重要零件的发蓝时间取上限;不重要零件的发蓝时间取下限;一般零件取中间值。
(√)132.磷化的目的主要是给基体金属提供保护,并在一定程度上防止金属被腐蚀。
(√)133.磷化处理要求工件表面应是洁净的金属表面。
所以工件在磷化前必须进行除油脂、锈蚀物、氧化皮以及表面调整等预处理以确保磷化质量。
(√)134.对于硬度高于40HRC的碳素钢、合金钢及非铁材料的圆柱形或板形工件可用冷压校直法进行校直。
(×)135.磨制金相试样时,砂纸应从粗到细依次进行。
(×)136.经抛光的试样只有在浸蚀状态下,才能在显微镜下鉴别出空洞、裂纹和一些非金属夹杂物的分布情况等缺陷。
(×)137.用锉刀检查工件硬度时,当锉刀在被检零件表面打滑,此时表示被检零件表面硬度大于或等于锉刀的硬度。
(√)138.炉壳在靠近炉口处温度较高,所以,箱式炉的炉门框及井式炉的炉面板常用铸铁或铸钢制成,厚度通常为12~18mm,以防止变形进而影响炉子的密封性。
(√)139.炉衬是决定热处理电阻炉工作性能和热效率的主要因素。
(√)140.铬镍合金系材料电热元件的突出优点是:
电阻率高、电阻温度系数小、价格便宜。
(×)141.二硅化钼电热元件的特点是材质脆,强度低,所以在安装使用过程中要特别注意。
(×)142.热处理箱式电阻炉炉内的温度均匀性状态,主要受电热元件布置、炉门的密封及保温等状态的影响,通常炉膛后端温度较低。
(×)143.台车式电阻炉是一种可移动台车的箱式电阻炉,它适用于处理较小尺寸的工件。
(×)144.井式电阻炉主要供钢制的长、短轴类零件在1200℃以下温度范围内,在空气或保护气氛中进行热处理用。
(√)145.浴炉中加热的工件,在液体介质中同时受到传导和对流这两种传热作用,对于电极盐浴炉还由于有电磁搅拌的作用,所以工件加热速度快,温度均匀,变形小。
(√)146.浴炉的一个显著特点是浴液容易保持中性状态,且在加热阶段因工件浸入液体中与空气隔绝,可实现无氧化、无脱碳加热。
(√)147.电极式浴炉的缺点是炉子升温慢,不能用非金属浴槽,所以其应用受到一定的限制。
(×)148.插入式电极盐浴炉比埋入式电极盐浴炉炉膛的使用率高,热损失小,可节省电能与筑炉材料。
(×)149.一般情况下,人们把常温下热导率大于0.23W/(m·℃)的材料称为隔热材料。
(×)3150.石棉板是石棉和粘结材料制成的板材,其密度为900~1000kg/m,熔点超过1500℃,但在700℃时就成了粉末,因强度降低而失去隔热性能,故其最高使用温度不得超过500℃。
(√)151.炉气中的二氧化碳和水是相互依赖的,若水的含量多,就会使二氧化碳的含量增加,从而升高炉气中的碳势。
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互换性与测量技术部分1.公差可以说是允许零件尺寸的最大偏差。
(×)2.基本尺寸不同的零件,只要它们的公差值相同,就可以说明它们的精度要求相同。
(×)3.国家标准规定,孔只是指圆柱形的内表面。
(×)04.图样标注φ20-0.021mm的轴,加工得愈靠近基本尺寸就愈精确。
(×)5.孔的基本偏差即下偏差,轴的基本偏差即上偏差。
(×)-0.0466.某孔要求尺寸为φ20-0.067,今测得其实际尺寸为φ19.962mm,可以判断该孔合格。
(×)7.未注公差尺寸即对该尺寸无公差要求。
(×)8.基本偏差决定公差带的位置。
(√)9.某平面对基准平面的平行度误差为0.05mm,那么这平面的平面度误差一定不大于0.05mm。
(√)10.某圆柱面的圆柱度公差为0.03mm,那么该圆柱面对基准轴线的径向全跳动公差不小于0.03mm。
(√)11.对同一要素既有位置公差要求,又有形状公差要求时,形状公差值应大于位置公差值。
(×)12.对称度的被测中心要素和基准中心要素都应视为同一中心要素。
(×)13.某实际要素存在形状误差,则一定存在位置误差。
(×)+0.021如果没有标注其圆度公差,那么它的圆度误差值可任意确定。
14.图样标注中Φ200mm孔,(×)15.圆柱度公差是控制圆柱形零件横截面和轴向截面内形状误差的综合性指标。
(√)16.线轮廓度公差带是指包络一系列直径为公差值t的圆的两包络线之间的区域,诸圆圆心应位于理想轮廓线上。
(√)17.零件图样上规定Φd实际轴线相对于ΦD基准轴线的同轴度公差为Φ0.02mm。
这表明只要Φd实际轴线上各点分别相对于ΦD基准轴线的距离不超过0.02mm,就能满足同轴度要求。
(×)18.若某轴的轴线直线度误差未超过直线度公差,则此轴的同轴度误差亦合格。
(×)19.端面全跳动公差和平面对轴线垂直度公差两者控制的效果完全相同。
(√)20.端面圆跳动公差和端面对轴线垂直度公差两者控制的效果完全相同。
×)21.尺寸公差与形位公差采用独立原则时,零件加工的实际尺寸和形位误差中有一项超差,则该零件不合格。
(√)22.作用尺寸是由局部尺寸和形位误差综合形成的理想边界尺寸。
对一批零件来说,若已知给定的尺寸公差值和形位公差值,则可以分析计算出作用尺寸。
(×)23.被测要素处于最小实体尺寸和形位误差为给定公差值时的综合状态,称为最小实体实效状态。
(√)24.当包容要求用于单一要素时,被测要素必须遵守最大实体实效边界。
(×)25.当最大实体要求应用于被测要素时,则被测要素的尺寸公差可补偿给形状误差,形位误差的最大允许值应小于给定的公差值。
(×)26.被测要素采用最大实体要求的零形位公差时,被测要素必须遵守最大实体边界。
(√)27.最小条件是指被测要素对基准要素的最大变动量为最小。
(×)28.可逆要求应用于最大实体要求时,当其形位误差小于给定的形位公差,允许实际尺寸超出最大实体尺寸。
(√)29.确定表面粗糙度时,通常可在三项高度特性方面的参数中选取。
(√)30.评定表面轮廓粗糙度所必需的一段长度称取样长度,它可以包含几个评定长度。
(×)31.Rz参数由于测量点不多,因此在反映微观几何形状高度方面的特性不如Ra参数充分。
(√)(√)32.Ry参数对某些表面上不允许出现较深的加工痕迹和小零件的表面质量有实用意义。
33.选择表面粗糙度评定参数值应尽量小好。
(×)34.零件的尺寸精度越高,通常表面粗糙度参数值相应取得越小。
(√)35.零件的表面粗糙度值越小,则零件的尺寸精度应越高。
(×)36.摩擦表面应比非摩擦表面的表面粗糙度数值小。
(√)37.要求配合精度高的零件,其表面粗糙度数值应大。
(×)38.受交变载荷的零件,其表面粗糙度值应小。
(√)39.直接测量必为绝对测量。
(×40.为减少测量误差,一般不采用间接测量。
(√41.为提高测量的准确性,应尽量选用高等级量块作为基准进行测量。
(×42.使用的量块数越多,组合出的尺寸越准确。
(×43.0~25mm千分尺的示值范围和测量范围是一样的。
(√44.用多次测量的算术平均值表示测量结果,可以减少示值误差数值。
(×45.某仪器单项测量的标准偏差为σ=0.006mm,若以9次重复测量的平均值作为测量结果,其测量误差不应超过0.002mm。
(×46.测量过程中产生随机误差的原因可以一一找出,而系统误差是测量过程中所不能避免的。
(×47.选择较大的测量力,有利于提高测量的精确度和灵敏度。
(×48.对一被测值进行大量重复测量时其产生的随机误差完全服从正态分布规律。
(√49.机器制造业中的互换性生产必定是大量或成批生产,但大量或成批生产不一定是互换性生产,小批生产不是互换性生产。
(×50.在相对测量中,测量器具的示值范围,应大于被测尺寸的公差。
(×51.实际尺寸就是真实的尺寸,简称真值。
(×52.量块按等使用时,量块的工件尺寸既包含制造误差,也包含检定量块的测量误差。
(×53.同一公差等级的孔和轴的标准公差数值一定相等。
(√54.某一孔或轴的直径正好加工到基本尺寸,则此孔或轴必然是合格件。
(×55.零件的实际尺寸越接近其基本尺寸就越好。
(×56.为了得到基轴制的配合,不一定要先加工轴,也可以先加工孔。
(√57.实际尺寸较大的孔与实际尺寸较小的轴相装配,就形成间隙配合。
(×58.若某配合的最大间隙为20微米,配合公差为30微米,则该配合一定是过渡配合。
(√59.尺寸公差大的一定比尺寸公差小的公差等级低。
(×60.偏差可为正、负或零值,而公差为正值。
(×61.数值为正的偏差称为上偏差,数值为负的偏差称为下偏差。
(×62.某尺寸的公差越大,则尺寸精度越低。
(×63.某一配合,其配合公差等于孔与轴的尺寸公差之和。
(√64.最大实体尺寸是孔和轴的最大极限尺寸的总称。
(×65.公差值可以是正的或负的。
(×66.实际尺寸等于基本尺寸的零件必定合格。
(×67.公差带相对于零线的位置,是用基本偏差来确定的。
(√68.过渡配合的孔,轴公差带一定互相重叠。
(×69.一光滑轴与多孔配合,其配合性质不同时,应当选用基孔制配合。
(×70.基孔制配合要求孔的精度高,基轴制配合要求轴的精度高。
(×7
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