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01加固设计说明
加固设计总说明
1任务依据
花鱼洞大桥位于贵阳至黄果树高等级公路清镇市内,跨越红枫湖,起讫桩号为K28+172.5~K28+462.5,桥梁全长290m。
全桥孔跨布置为5×15m+150m+4×15m,主跨为150m预应力混凝土桁式组合拱桥。
主拱计算矢跨比为1/8,桥面净宽为9.0(行车道)+2×1.5m(人行道),设计荷载等级为汽车-20级,挂车-100,人群荷载为3.5kN/m2。
图1花鱼洞大桥立面图(单位:
m)
该桥已运营17年,大桥管理部门在管养中发现其产生了一定的病害,鉴于病害较为严重,已于2006年对该桥采取了限载管理措施,禁止7座以上客车和货车通行。
为保证大桥安全和贵黄公路的畅通运营,贵州省高等级公路管理局委托贵州省交通规划勘察设计研究院承担了该桥的检测和加固设计工作。
2项目执行情况
2.1病害处理方案的比选
我院在接到任务后,对大桥进行了全面检测并提交了检测报告。
根据桥梁的病害特点提出了相应的加固设计方案。
2007年9月7日,贵州高速公路开发公司主持召开了花鱼洞大桥加固方案讨论会。
鉴于该桥病害较严重,加固设计技术处理复杂,与会专家提出,病害处理方案应结合贵黄公路的具体情况,考虑另选桥位或拆除原桥建设新桥的方案进行比较。
结合与会专家意见,我院对该桥的加固设计方案进行了不断的修改和完善,同时结合贵黄公路的路线走向和花鱼洞大桥桥位周边地形特点(图2花鱼洞大桥处附近地形图),对专家提出的建设新桥方案开展了全面的研究工作。
(1)加固方案
根据该桥的该桥的病害特点,结合检测报告以及课题组对桁式组合拱桥病害成因研究,提出了相应的加固技术措施。
加固标准按原设计技术标准执行。
加固主要内容为:
对上下弦及实腹段、腹杆等原结构设计不足的部位采用增大截面、增设钢筋、粘贴钢板、粘贴碳纤维布等方法对进行补强;
对桥梁存在的接头接缝破碎、结构裂缝采用改性环氧砂浆进行修复;
在实腹段增设横隔板,结合补强措施增强桥梁的整体性;
对贵阳岸存在的溶洞进行充填灌注封闭。
加固工程费用为900余万元(其中建安费700余万元,其他费用200万元)。
该方案的优点是加固后解决了桥梁的病害,能在原有荷载等级下营运,造价较低,工期比较短,对环境、社会影响较小;缺点是技术复杂,施工控制较为困难。
图2花鱼洞大桥处附近地形图
(2)新建桥梁方案
新建桥梁方案考虑了另选桥位或拆除重建的两种方案。
根据桥位处的地形特点由于受到清黄高速公路、贵黄高等级公路以及地方道路的控制,已不能选出主跨小于150m的桥梁,新建桥梁规模较大,且两岸道路顺接十分困难,如果在现有桥梁旁边建设新桥,新建桥梁与原桥梁干扰较大,对红枫湖的环境影响也较大,另选桥位建设的方案不能成立;对拆除原桥重建方案,主跨为150米箱型拱桥,桥跨布置5×15+150+4×15米,桥梁全长为290米,采用缆索吊装施工。
重建新桥工程费用为2550万(其中新建桥梁建安工程费为2200万元,拆出原桥费用200万元,其他费用150万元)。
该方案的优点是能按需要的技术标准进行,解决了后顾之忧。
缺点是造价较高,工期较长,对环境、社会影响较大。
综上所述,根据业主2008年3月1日召开的加固设方案评审会,加固方案得到了业主及有关专家的一致认同,推荐采用加固设计方案。
但由于加固技术复杂、施工控制困难,应在加固实施过程中加强管理。
2.2加固设计施工图的实施
鉴于该桥为《桁式组合拱桥病害成因和加固方法研究》课题的依托试验工程,且加固设计工作专业性强、技术复杂,为了更好的利用课题研究成果和保证工程质量,贵州省高等级公路管理局与贵州高速公路开发总公司研究委托了贵州省交通规划勘察设计研究院、西安瑞通路桥科技有限责任公司两家设计单位同时进行该桥的检测及加固工程设计工作,形成平行作业。
两家设计单位独立进行了全面认真的检测、验算、设计,经过多次会议研讨评审,根据评审意见逐次进行了修改完善了施工设计图。
二〇〇九年一月十六日,贵州高速公路开发总公司组织召开了贵黄公路花鱼洞大桥加固工程施工图设计评审会,并形成了会议纪要,见《贵州高速公路开发总公司办公会议纪要》[黔高总司纪要(2009)24号]。
本加固设计根据会议精神,对有关专家提出的意见进行了仔细的分析研究,充分结合了两家设计单位的设计特点,对加固设计进行了优化。
(1)拱顶实腹段下缘加固结合施工工艺特点,将粘贴钢板加固改为增大截面并增设受力钢筋的加固措施。
(2)在空实腹交接处,将下弦顶板及上弦顶板延伸增设楔形块,以保证空实腹交接处的传力,改善该处的受力。
(3)为处理好下弦桁片底板的接缝较差的病害,除在下弦中箱顶面增大截面外,对下弦桁片进行了外包钢筋混凝土处理,具体见加固设计图。
(4)对拱上斜杆,结合全桥其他构件加固处理后,采用增增设预应力精轧螺纹钢筋的措施进行加固。
(5)结合桥梁的受力特点和加固的施工工艺对全桥的加固施工工序进行了优化调整。
3加固设计依据、采用的规范、参考的规范和资料
3.1加固设计依据
1、贵州省高等级公路管理局与贵州省交通规划勘察设计研究院签订的《贵黄公路花鱼洞大桥检测、加固设计》合同;
2、贵州省高等级公路管理局与西安瑞通路桥科技有限责任公司签订的《贵州省贵黄公路花鱼洞大桥检测、加固设计》合同;
3、贵州省高等级公路管理局与西安瑞通路桥科技有限责任公司签订的《贵州省贵黄公路花鱼洞大桥加固设计》补充合同;
4、《贵州省贵黄高等级公路花鱼洞大桥桥梁检测报告》,重庆交通学院建设工程质量检测站,二〇〇六年六月;
5、《贵州省贵黄公路花鱼洞大桥检测评估报告》,西安瑞通路桥科技有限责任公司,二〇〇八年一月;
6、《贵州省贵黄公路花鱼洞大桥地质勘察报告》,贵州省地质矿产局清镇工程勘察公司,二〇〇八年一月。
3.2采用的规范及标准
1、中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021—89);
2、中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023—85);
3、中华人民共和国行业标准《公路工程地基与基础设计规范》(JTJ024—85);
4、中华人民共和国行业标准《公路桥涵养护技术规范》(JTGH11—2004);
5、中华人民共和国行业推荐性标准《公路桥梁加固设计规范》(JTG/TJ22—2008);
6、中华人民共和国行业推荐性标准《公路桥梁加固施工技术规范》(JTG/TJ23—2008);
7、中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ04l—2000);
8、中华人民共和国国家标准《混凝土结构加固设计规范》(GB50367—2006);
9、中华人民共和国国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002);
10、中华人民共和国行业标准《港口工程混凝土粘结修补技术规程》(JTJ/T271—99);
11、中国土木工程学会标准《混凝土结构耐久性设计与施工指南》(CCES01—2004)2005年修订版;
12、中华人民共和国交通部行业标准《桥梁结构用碳纤维片材》(JT/T532—2004);
13、中国工程建设标准化协会标准《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》(CECS146:
2003);
14、中华人民共和国冶金工业部《水泥基灌浆材料施工技术规程》(YB/T9261—98);
15、中华人民共和国国家标准《桥梁用结构钢》(GB/T714—2000);
16、中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017—2003);
17、《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T20065-2006);
18、《预应力用锚具、夹具及连接器》(GB/T14370-2007);
19、交通部公路规划设计院《预应力高强精轧螺纹粗钢筋设计施工暂行规定》;
20、中华人民共和国国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119—2003)。
21、中国工程建设标准化协会标准《自密实混凝土应用技术规程》(CECS203:
2006)。
3.3参考规范
1、中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004);
2、中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004);
3、中华人民共和国行业标准《公路工程地基与基础设计规范》(JTGD63—2007);
3.4其他参考资料
l、《贵(阳)—黄(果树)公路·花鱼洞大桥工程竣工图》,贵州省桥梁工程公司,一九九一年三月;
2、《贵(阳)—黄(果树)公路·花鱼洞大桥及引道工程竣工资料》,贵州省桥梁工程公司,一九九一年三月;
3、《桁式组合拱桥调研报告》,贵州省交通规划勘察设计研究院,二〇〇八年六月;
4、《桁式组合拱桥病害成因分析报告》,贵州省交通规划勘察设计研究院,二〇〇八年十月;
4加固设计标准
(1)加固设计荷载等级:
汽车-20级,挂-100,人群荷载3.5kN/m2。
(2)桥面宽度:
9.0m(行车道)+2×0.5m(波形护栏)+2×1.0m(人行道)+2×0.23m(人行道栏杆)=12.46m
5桥梁结构现状
5.1主桥主体结构病害
5.1.1拱座、拱座立柱主要病害
贵阳岸拱座立柱以及拱座存在严重开裂。
立柱前缘(拱顶侧)和后缘(贵阳岸侧)均有十多条竖向裂缝,大多数宽度超过0.2mm,部分超过0.5mm,最大达到2.5mm;拱座后缘(贵阳岸侧)也有较多的网状裂缝,局部破损,部分裂缝宽度超过1.0mm;拱座前缘(拱顶侧)也发现较严重的竖向和横向开裂,宽度多数超过0.2mm,最宽为0.6mm;在拱座上、下游两侧面发现较多斜向裂缝和网状裂缝,最大裂缝宽度达到1.57mm。
贵阳岸拱座立柱和拱座也存在贵阳岸类似的病害,但程度相对要轻些。
5.1.2下弦主要病害
贵阳岸拱脚附近下缘有部分纵向裂缝,双竖杆处的下弦下缘局部存在纵向、横向裂缝,该部位斜杆预应力筋锚具封锚不彻底,部分锚具外露,有水浸出,表面混凝土龟裂;箱间部分接缝质量差,存在空洞、缝隙、异物填充、钢筋锈蚀等缺陷;在该部位还发现多处露筋和钢筋锈蚀、混凝土不密实、局部混凝土破损等病害。
全桥拱背表面不平整,水蚀较严重,混凝土大面积劣化;拱背有纵向裂缝,且多处露筋;清镇侧拱背中箱与边箱高差较大,最大高差达13cm。
5.1.3实腹段主要病害
实腹段在上、下游两侧腹板均有多条纵向、斜向裂缝,局部受力主筋外露并锈蚀。
尤其在空、实腹交接处附近区域,裂缝宽度较大;在拱顶附近两侧区域有多条纵向、横向裂缝;局部有渗水区域;底板中箱与边箱接缝处错台较严重,部分接缝不密实,有异物填充,存在渗水现象,在拱顶偏黄果树侧中箱底板有明显“鼓肚”现象。
5.1.4上弦主要病害
1、裂缝
上弦中箱顶板下缘存在大量纵向贯通裂缝,多数裂缝宽度超过0.2mm,部分超过0.5mm,最大达到0.6mm,伸缩缝附近顶板严重破损,顶板渗水严重,箱内有积水。
中箱底板不同程度出现多条纵向裂缝,桁片上有横向、斜向裂缝。
2、渗水
全桥上弦主梁有多处渗水,渗水处均有白色钙化物析出,尤其是腹孔第4孔实腹段附近半跨主梁底板渗水较严重,其他腹孔主梁底板也有局部渗水痕迹;进入箱梁内部检查,顶板渗水也较严重。
3、空洞、混凝土不密实。
5.1.5拱上竖杆、斜杆、横系梁主要病害:
1、混凝土局部破损、露筋
全桥拱上竖杆、斜杆均不同程度的存在局部露筋,露筋处钢筋锈蚀较严重:
部分露筋处钢筋锈涨,混凝土表面破损、脱落。
2、竖向、横向、环向、斜向裂缝
双竖杆,短竖杆和部分斜杆出现环向、半环向、横向、斜向裂缝,横系梁多处出现环向裂缝,特别是系梁端部与斜杆连接处,环向裂缝较大,局部断裂。
3、竖杆、斜杆接头病害
竖杆、斜杆接头处混凝土不密实,局部存在空洞;接头钢板外露,锈蚀。
5.1.6其他病害
全桥牛腿受桥面渗水侵蚀较严重,牛腿接头钢板、箍筋外露较多,且锈蚀较严重。
5.2桥面系病害
5.2.1桥面
桥面存在非常严重的纵向开裂,也发现有横向开裂,局部破损严重的现象。
纵向裂缝呈长达数十米的贯通缝,裂缝宽度大多在1~5mm,最大超过10mm;桥面开裂以引跨部分较为严重,其中贵阳岸引跨更甚,主跨两伸缩缝之间的桥面部分破损程度相对较轻。
5.2.2伸缩缝病害
全桥共设置两道伸缩缝,均存在严重病害:
从桥面看,伸缩缝变形严重;钢构件断裂、破损;橡胶条断裂、缺失;伸缩缝附近混凝土破损;铺装层破损严重等;从桥下看伸缩缝两端破损严重,主梁完全抵死,梁端混凝土破损,锚具外露、锈蚀。
5.2.3人行道栏杆病害
全桥混凝土人行道栏杆总体完好,但局部存在不同程度的破损、钢筋锈涨、开裂等。
5.2.4排水设施病害
全桥排水管均有不同程度的破损、老化、锈蚀、堵塞现象,排水不畅,直接侵蚀梁体。
6结构计算复核及病害成因分析
根据《桁式组合拱桥病害成因和加固方法研究》课题组调研,原结构在进行计算时有关荷载及其参数是参照箱型拱桥取用的。
结合课题的研究结果,因桁式组合拱桥具有自身的结构特点,原设计荷载及相关参数的取值不符合于该类桥梁的结构特点。
主要表现在以下方面:
在计算整体温变和混凝土收缩影响力时进行了折减;
根据检测,该桥的冲击效应较为明显,但原设计未考虑冲击效应影响;
根据检测,该桥的偏载效应较为明显,但原设计未考虑到偏载效应的影响;
在进行混凝土的应力验算时,截面的应力计算时采用内力叠加的方法进行的,由于结构构件的截面形成是分阶段形成,分阶段参与受力的,应采用应力叠加的方法计算。
课题组在结合该桥的动静载试验结果,并充分考虑了以上因素的影响后,对该桥进行了计算复核。
计算时,将大桥简化为平面杆系结构进行计算,计算软件采用同济大学的桥梁博士(V3.10),计算时假定结构始终处于弹性阶段,即材料服从虎克定律,同时不考虑结构变形对内力和挠度的影响,即结构受力后杆件计算轴线保持不变。
考虑顶、底板的吊装顺序及分阶段参与受力。
桥面铺装、栏杆、牛腿及箱内接头和横隔板按作用荷载考虑。
对结构进行离散时,充分考虑结构的特点、截面突变、控制断面、施工工艺、病害状况等因素,结构离散为529个单元,579个节点,结构的计算简图见下图。
图3结构计算模型图
纵向计算结果表明本桥实腹段拱顶、新拱脚、双竖杆、短竖杆、短斜杆、二段斜杆附近以及上弦和引桥的部分墩顶和跨中等位置中。
预应力构件混凝土的使用应力超过了《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求;钢筋混凝土构件的计算裂缝超过了《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求;部分构件承载能力极限状态不满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求。
横向计算表明上弦及实腹段的顶、底板和腹板使用状态下计算裂缝超过了《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求,承载能力极限状态不满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求。
根据该桥的结构计算复核结果,与桥梁病害发生的位置是十分吻合的,结合桥梁的检测和调研,原结构设计安全储备不足,施工控制不好是桥梁产生病害的原因。
7加固设计要点
本次加固设计,对桥梁各构件根据病害产生的原因针对性地进行了加固处理。
具体如下:
7.1实腹段加固处理
检测时发现实腹段底板底面存在横向裂缝,最大裂缝为0.15mm,且实腹段腹板存在较多的水平向裂缝,尤以实腹段与空腹段连接部位的开裂较为严重,最大裂缝宽度超过1mm。
纵向计算显示实腹段下缘有约7.8MPa的拉应力,上缘压应力达22MPa,承载能力极限状态的强度不满足要求;横向计算显示原实腹段顶底板及桁片腹板板使用状态裂缝超标,承载能力极限状态下亦不满足要求。
采用如下措施进行加固:
1、对4道腹板进行加厚,边箱外侧腹板加厚15cm,中箱内侧腹板加厚13cm,并设置受力钢筋进行补强,以解决横向受力的需要;
2、在实腹段边箱和中箱部分下缘两侧分别纵向模注20cm厚C50自密实混凝土,并增设受力钢筋,对结构进行补强;
3、拆除桥面铺装层,置换上弦顶板中部2.5米范围的混凝土,在顶板跨中下缘及支撑处增设横向受力钢筋;
4、结合置换桥面顶板的混凝土施工,在中箱对称新增10道横隔板以加强桥梁的横向整体性。
7.2上弦加固处理
检测中发现上弦的底板底缘存在较多的纵、横向裂缝,多数裂缝宽度超过0.2mm,且部分裂缝伴有渗水痕迹。
纵向计算分析显示,上弦及引桥下缘中箱中部及墩顶的正常使用状态下的最大有4.3MPa拉应力,承载能力极限状态下强度也不满足要求;横向计算显示原实腹段顶底板及桁片腹板板使用状态裂缝超标,承载能力极限状态下亦不满足要求。
采用如下措施进行加固:
1、对4道腹板进行加厚。
边箱外侧腹板加厚15cm,中箱内侧腹板加厚13cm,并设置受力钢筋进行补强,以解决腹板横向受力的需要;
2、拆除桥面铺装层,置换上弦顶板中部2.5米范围的混凝土,在顶板跨中下缘及支撑处增设横向受力钢筋;
3、在上弦桁片底面粘贴钢板、中箱底面粘贴碳纤维布以及增设桥面板纵向钢筋,对上弦纵向强度不足进行加固补强;
4、箱内积水的存在会对结构的耐久性造成不利影响,施工时通过抽检的办法检查箱内是否存在积水,如箱内存在积水,在箱底纵坡最低或有明显渗水区域的对箱内积水排除(在排水孔处安装PVC套管,PVC套管应至少伸出孔口3cm)。
7.3下弦加固处理
下弦横桥向为单箱三室截面,两侧边箱和中箱顶、底板为预制构件。
由于边箱与中箱顶、底板的部分连接较为薄弱,且存在漏水、空洞、异物填充等现象,结构的横向整体性较差。
检测发现,下弦拱背及拱圈底部均不同程度地存在纵向裂缝,新拱脚处出现横向开裂。
结构计算显示,下弦新拱脚处承载能力不能满足规范要求。
结合实腹段、上弦加固增加混凝土措施,增加了下弦的负荷,下弦较多部位的承载能力不能满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计85规范》要求。
因此,需对下弦采取加强措施。
采取下述处理措施进行加固处理。
1、采用在拱背上浇筑20cm厚,全宽的C50混凝土,同时采用自密实混凝土对下弦边箱外侧2道腹板进行加厚,并增设下弦各部位受力需要的钢筋,对下弦进行补强;
2、结合下弦拱背、下弦边箱两侧腹板外包和中箱部分下缘两侧纵向模注20cm厚钢筋混凝土,增强下弦整体性;
7.4斜杆加固处理
检测发现,斜杆预制拼装接头部位混凝土部分破碎、开裂。
计算分析显示,构件在使用状态下应力较大,承载状态下强度基本满足规范要求。
结合实腹段、上弦、下弦加固的加固后,斜杆的承载能力已经不能满足规范要求。
因此,需对斜杆进行加固。
采取在斜杆外侧、下弦节点处种植钢筋和螺栓,在斜杆外侧外包钢筋混凝土、上下弦钢筋混凝土锚固块后增设预应力精轧螺纹钢对斜杆进行加固处理。
7.5双竖杆、短竖杆加固处理
检测发现,双竖杆、短竖杆杆身多处开裂,存在环向、半环向、斜向裂缝,缝宽多数超过规范允许值,预制段拼装接头部位混凝土不密实、开裂、破碎、脱落,钢筋锈蚀,存在空洞及敲击空鼓病害。
计算分析显示,构件在正常使用极限状态下计算裂缝超标,承载能力极限状态下强度不满足规范要求。
为此,采用下述措施对双竖杆、短竖杆进行加固处理。
1、清除接头部位破碎、脱落的混凝土后,用改性环氧砂浆进行修复;
2、采用厚6mm米的Q345钢板对杆身进行外包处理;以保证竖杆受力需要。
7.5拱座加固处理
为了使得拱座帽完全包络住拱轴压力线,浇筑3.0m宽(顺桥向)、1.34m高的混凝土对拱座帽进行加强;同时,为了改善结构受力,增加拱座的承载能力储备,在拱座及基础侧面及前面各增加50cm厚的钢筋混凝土。
7.7拱座上立柱加固处理
该桥拱座立柱前缘(拱顶侧)和后缘(清镇岸侧)存在较多竖向裂缝,大多数宽度超过0.2mm,部分超过0.5mm。
计算分析表明,病害并非受力产生的,而是拱上立柱与拱座混凝土凝期差造成的非受力裂缝。
为限制裂缝的发展,采用在拱座上立柱上缠绕碳纤维布的技术措施进行处理。
7.8杆件拼装接头、接缝处理
现场检测发现,预制段拼装接头、接缝部位混凝土不密实、开裂、破碎、脱落,钢筋锈蚀,存在空洞及敲击空鼓病害。
通过下述措施对预制段拼装接头、接缝部位进行加固处理。
1、清除破碎混凝土以及填充的异物,对锈蚀钢筋进行除锈;
2、用改性环氧砂浆对破损部位进行修复,对裂缝进行灌注或封闭。
7.9裂缝处理
对桥梁的裂缝进行灌浆(或封闭)处理,具体处理方法如下:
1、当裂缝宽度<0.15mm时,其对结构内部钢筋锈蚀的影响较小,仅对此类裂缝进行表面封闭;
2、当裂缝宽度≥0.15mmm时,其对结构内部钢筋锈蚀将会产生一定程度的影响,应对此类裂缝进行表封并进行灌浆处理;
7.10混凝土缺陷及外露钢筋处理
对于结构表面存在的蜂窝、麻面、混凝土剥落、掉块、缺损、凹陷等缺陷,首先将缺陷部位表层的松散混凝土全部凿除,露出新鲜混凝土,然后利用人工除锈的方法对缺陷部位的外露钢筋除锈,并将混凝土表面清理干净,用环氧混凝土(或环氧砂浆)对缺陷部位进行修补。
7.11桥面系改造
该桥桥面铺装存在坑槽及裂缝,且桥面系防水功能失效;在车辆荷载作用下,桥面行车道板下缘出现较为严重的纵向开裂;上弦杆箱梁不同程度地存在渗水和水渍钙化病害。
原人行道表层砂浆脱落,渗水严重,致使牛腿受污水侵蚀,人行道栏杆在多年运营后,部分栏杆由于内部钢筋锈蚀,导致混凝土在锈胀力作用下发生脱落;原有伸缩缝橡胶老化、伸缩缝间杂物堵塞严重,局部区域两侧混凝土开裂破碎,出现坑槽等破坏现象,基本上已经丧失其伸缩功能。
对该桥桥面系采取下述处理措施。
1、结合上弦顶板的计算分析和加固处理措施,铺设桥面受力钢筋后,浇筑剩余的桥面C50混凝土。
2、更换人行道板,增设车行道波形护栏,根据破损情况对人行道栏杆进行局部更换。
3、结合桥面加固处理,更换已破坏的车行道、人行道伸缩逢,保证伸缩缝的工作性能。
4、考虑到本桥位于红枫湖景区,且为贵阳市饮用水源,为避免污水排入湖中,污染湖水,将排水方式由原来的横向排水(直接排入湖中)改为纵向排水,经沉淀处理后排出。
7.12贵阳岸拱座处溶洞处理
打开溶洞,探明其发育和分布后,采用C25混凝土填充,待混凝土达到设计强度后,对桥墩及拱座基础的影响范围采用物探法进行探测,如混凝土充填不密实有空隙,采用高压注浆法对基础周围1~2米进行注浆处理。
8主要材料
8.1混凝土
水泥要求采用普通硅酸盐水泥,大厂生产,质量符合《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥GB175》的规定;细骨料要求采用中粗砂,不得采用细砂。
C50自密实混凝土(应符合《自密实混凝土应用技术规程》(CECS203:
2006)的有关规定):
实腹段桁片下缘及其腹板外包钢筋混凝土、下弦桁片下缘及其腹板外包钢筋混凝土、上弦桁片腹板外包钢筋混凝土;实腹段新增横隔板、空实腹交接处新增楔形块。
C50混凝土:
下弦上缘增厚20cm钢筋混凝土、桥面板及其铺装层、更换牛腿;
C30混凝土:
人行道板、栏杆;拱座外包钢筋混凝土
C25混凝土:
贵阳岸溶洞填充处理。
C25水泥浆:
贵阳岸溶洞填充处理。
混凝土外加剂:
均采用高粘接材料,且符合《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)的规定。
8.2普通钢筋
HRB335钢筋:
钢筋直径≥12mm,R235钢筋:
直径<12mm。
钢筋技术标准应符合国家标准(GBl3013-1991)和(GBl499-1998)的规定。
8.3型钢
斜杆锚板为Q235钢,其余型钢均为Q345钢,钢材技术标准应满足(GB/T714-2000)的规定。
8.4碳纤维布
设计厚度0.167mm,抗拉强度≥300
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- 关 键 词:
- 01 加固 设计 说明