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挂蓝作业指导书
连续梁悬灌施工作业指导书
1、目的
明确连续梁悬灌施工工艺、操作要点和质量标准,规范和指导悬灌施工作业。
2、编制依据
《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》《施工图设计文件》3、适用范围和特点
悬臂浇筑法适用于高墩、大跨径的连续梁、连续刚构,孔下不受通航、通行的限制,其特点是无须建立落地支架,无须大型起重及运输机具,主要施工设备是挂篮。
挂篮是悬浇施工的主要设备,可在已经张拉锚固并与墩身连成整体的梁体上移动,每段绑扎钢筋、立模、浇筑混凝土、纵向预应力张拉都在挂篮内进行,完成本段施工后,挂篮对称向前各移动一节段。
挂篮吊架在浇筑梁段中所产生变形的调整,能通过调整前吊杆高度办法,或预压配重调整的办法来调整。
挂蓝承重系统有三角形构架、菱形构架、自锚式构架等,下文以三角形构架为例。
4、施工工艺流程
4.1、墩顶梁段施工工艺流程详见图4.1—1。
4.2、悬臂浇筑施工工艺流程详见图4.2—1。
4.3、合拢段施工工艺流程详见图4.3—1。
图4.1—1墩顶连续梁段施工工艺流程图
图4.2—1悬臂浇筑施工工艺流程图
图4.3—1合拢段施工工艺流程图
5、施工方法及工艺要求5.1挂篮设计5.1.1、挂篮组成
挂篮由承重系统、底模系统、侧模系统、走行系统和锚固系统五大部分组成(见表5.1.1-1)。
表5.1.1-1挂篮组成
5.1.2、挂篮设计主要参数
(1)梁段最大重量;
(2)梁段最大长度;(3)梁高变化范围;
(4)最大梁宽包括顶板、底板宽;(5)曲线段翼缘板坡度变化;(6)梁段顶板单侧加宽量;(7)梁段底板单侧加宽量;
(8)走行:
无平衡重走行;行走时其抗倾覆稳定系数不小于2。
(9)挂篮重量。
挂篮总重量的变化不得超过设计重量的10%。
(10)浇筑悬臂梁段时,可将后端临时锚固在已浇筑的梁段上,支撑平台后端横梁,可锚固于已浇筑梁段底板上。
5.1.3、强度、刚度、稳定性要求
挂篮强度、刚度、稳定性必须满足设计规范的要求。
5.2施工方法
5.2.1、墩顶梁段(0号块)施工方法
(1)支架施工
墩顶梁段施工采用托架或膺架施工,下部结构施工完毕后,搭设托架或膺架,托架和膺架可采用万能杆件、军用梁、贝雷梁或其它满足要求的杆件拼装,拼装完毕后进行预压,对预应力混凝土连续梁,设置墩顶梁段与桥墩临时固结装置(临时支座)。
施工方案图见图5.2.1.1—1。
支架施工满足以下要求:
支架有足够的强度、刚度和稳定性的要求;有简便可行的脱模措施;预压重量大于浇筑混凝土的重量;
支架地基承载力必须满足要求,基础可采用明挖扩大基础、钢管桩基础或钻孔桩基础。
根据混凝土及支架产生的弹性和非弹性变形,设置预留量。
支架底有完好的排水系统。
(2)模板
墩顶梁段外侧模采用大块新制钢模,箱内腹板及横隔板采用组拼钢模,梗胁、腹板端模及人洞采用木模上钉镀锌铁皮。
(3)钢筋制安、预应力管道安装、混凝土浇筑
材料要求、钢筋加工绑扎、模板支立、预应力管道安装及混凝土施工、养护参考《福厦客运专线箱梁预制作业指导书》相关内容
图5.2.1.1-1箱梁0号块现浇施工方案图
5.2.2、悬臂段浇筑施工方法
(1)挂篮的拼装
墩顶梁段施工完成后,安装挂篮。
拼装步骤如下:
在1#段上铺滑道、滑块。
安装后上横梁、三角结合梁(包括∶主梁、立柱、斜拉带及三角架平联和斜拉上横梁平联),锚固后锚系统。
安装前上横梁和斜撑杆及平联,然后在地面上拼装底模系统,在后上横梁、
前上横梁上挂滑车组,利用卷扬机将底模系统提升到位后,安装后吊杆及前吊杆。
内、外模滑梁系统安装。
挂篮施工方案图见图5.2.2.1—1。
(2)挂篮试验试验目的:
实测挂篮的弹性变形和非弹性变形值,验证实际参数和承载能力,确保挂篮的使用安全;通过模拟压重检验结构,消除拼装非弹性变形;根据测得的数据推算挂篮在各悬灌段的竖向位移,为悬灌段施工高程控制提供可靠依据。
加载方法:
预加载试压,为了是检查支架的承载能力,减小和消除挂篮的非弹性变形,从而确保混凝土梁的浇筑质量。
加载材料使用砂袋,试压的最大加载为设计荷载的1.05-1.2倍。
加载时按设计要求分级进行,每级持荷时间不少于10min。
加载顺序为从支座向跨中依次进行。
满载后持荷时间不小于24h,分别量测各级荷载下挂篮的变形值。
然后再逐级卸载,并测量变形。
。
加载顺序:
底板——腹板——顶板——翼缘板。
变形测量:
基准标高设在墩顶梁段。
分别在底板、翼缘板上布设测点。
三角挂篮每根竖杆上设变形计,测其伸长量。
试验结果:
检测完成后,对数据进行分析。
经线性回归分析得出加载、变形之间的关系。
由此可推出挂篮载各个块段的竖向位移,为施工控制提供可靠依据。
图5.2.2.1-1三角挂篮结构图
(3)悬臂施工
挂篮经过试验,并征得监理工程师的同意后进行悬臂梁的施工。
悬臂梁施工按以下顺序进行:
外侧模及底模就位后,绑扎底板钢筋及钢筋定位架。
绑扎腹板钢筋及安装预应力束管道。
立内模,并用拉条与外侧模连接。
设内模支撑及顶板支架。
绑扎顶板钢筋及预应力束管道和立端模。
与上述步骤同步,安装各种预留孔的预埋件(其上下口平面位置误差不超过3mm,竖向筋设定位板预埋)。
经检查合格后,方可灌注梁段混凝土,悬臂段浇筑混凝土时对称、平衡施工,设计不平衡偏差不得大于设计允许数值,
混凝土配合比,浇筑顺序及振捣,必须严格按施工工艺操作,梁段浇筑自悬臂端向后分层浇筑振捣。
使用插入式振捣器时,不得碰损制孔管道及钢筋骨架。
(4)预应力施工
参见《福厦客运专线箱梁预制作业指导书》相关内容(5)挂篮的移动
梁段预应力张拉、压浆完毕,即可移动挂篮,准备灌注下一段梁,挂篮的移动遵照以下步骤进行:
①先将主梁后锚杆稍松开,用倒链将主梁拉住固定,用倒链或慢速卷扬机牵引滑道移到位,主梁的前移带动侧模系统,底模系统及内滑梁整体移位,随着主梁的前移,压紧器交替前移(不得少于2根),以保持主梁的稳定,滑到位以后将主梁后锚杆锚紧(不得少于3根),并用测力扳手上紧。
②侧模系统在主梁前移时与主梁同步前移,到位后,用钢丝绳从预留孔道穿下与滑梁上的吊环用卡环连接,将侧模系统托起。
然后将滑梁挂轮滑移到位,用IV级钢吊杆将钢丝绳换掉。
将底模系统后端挂轮滑移到位后端锚固于已成梁段上,前端用IV级钢与前上横梁连接。
③初调中线、标高。
④用千斤顶将底模系统与底板,侧模系统与翼缘板及腹板外侧密合,并将后吊杆带上保险螺母。
⑤精调中线、标高。
⑥用倒链将内模系统拖移到位,并调好中线及标高。
⑦绑扎底板、腹板钢筋、安装管道、立内模、预埋。
绑扎顶板钢筋、预埋、安装端模。
⑧复核中线、标高,并检查合格后,方可灌注混凝土(注:
在安装过程中如发现预留孔于挂篮位置不适时,要查明原因,进行处理,不得强行扭杆穿入孔洞,IV级钢吊杆严禁弯曲、打火)。
等强张拉以后,重复以上步骤灌注下一段。
5.2.3、边跨现浇段施工方法
边跨现浇段采用支架法进行施工,施工可参照墩顶梁段进行施工。
边跨现浇梁段施工时,混凝土浇筑向合拢口靠拢,并对梁段高程进行监测,使合拢口高差控制在允许偏差范围内。
5.2.4、合拢段施工方法
边跨合拢段采用支架或吊架施工,跨中合拢段可利用挂篮进行施工或吊架施工,支架施工要求可参照前相关内容。
合拢顺序必须满足设计要求。
合拢前要调整中线和高程,连续梁将合拢一侧的临时固定支座释放,同时将两悬臂端间距离按设计合拢温度及预施应力后弹性压缩换算后进行约束锁定。
混凝土浇筑前合拢口两端悬臂预加压重符合设计要求同时符合线性控制流程并于混凝土浇筑过程中逐步撤除;
合拢段混凝土施工选择在一天中温度最低的时间进行。
混凝土强
度宜提高一级。
混凝土加强养护,将合拢梁段及两悬臂端部进行覆盖降低日照温差影响;
混凝土浇筑前将合拢口单侧梁墩的临时固结约束解除,合拢梁段混凝土强度达到设计要求时及时进行预应力筋张拉。
支座反力调整满足设计要求。
边跨现浇段及合拢段施工方案图见图5.2.4—1。
图5.2.4-1边跨现浇段及合拢段施工方案图
5.3质量要求及验收标准
表5.31连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差表
表5.3-2连续梁梁体外形允许偏差表
6、箱梁施工的线型控制
大跨度悬灌梁施工,应对其梁内应力和梁体线型进行监控。
悬臂梁施工线型控制的关键是要分析每一施工阶段、每一施工步骤的结构挠度变化状态,控制立模标高。
先计算出各梁段的立模预拱度,结合前一梁段的挠度实测值,修正预拱度值后调整立模标高。
6.1、立模预拱度计算
立模预拱度=各种因素引起梁体变形的挠度计算值+挂蓝变形+挠度观测调整值
6.1.1、影响梁体变形的挠度因素根据施工过程主要有以下几种:
(1)单T形成阶段由以下因素产生的悬臂挠度:
梁段混凝土自重;
挂篮及梁上其它施工荷载作用;
张拉悬臂预应力筋的作用。
(2)合拢阶段,将继续发生以下因素产生的连续挠度:
合拢段混凝土重量及配重作用;
模板吊架或梁段安装设备的拆除;
张拉连续预应力束的作用。
在以上过程中,同时还会发生由于混凝土弹性压缩、收缩、徐变、预应力筋松驰、孔道摩阻预应力损失等因素引起的挠度。
6.1.2、梁体变形的挠度计算
(1)基本假设
混凝土为均质材料。
施工及运营过程中梁体截面的应力бh<0.5Ra,并可认为在这种应力范围内,徐变、应变与应力成线性关系。
叠加原理适用于徐变计算,即应力增量引起的徐变变形可以累加求和。
(2)挠度计算
在上述假设的基础上考虑到各节段混凝土龄期不同所导致的收缩徐变差异将连续刚构梁施工所经历的收缩徐变过程划分为与施工过程相同的时段即:
浇筑新梁段、张拉预应力筋、移动挂篮、体系合拢等。
每一时段结构单元数与实际结构梁段数一致,在每一时段都对结构进行一次全面的分析,求出该时段内产生的全部节点位移增量,对所有时段进行分析,即可叠加得出最终挠度值。
6.1.3、挂篮变形计算
挂篮变形包括:
桁架弹性变形、前吊带弹性变形及非弹性变形。
桁架变形计算:
将桁架简化为铰接形式,按各个梁段的不同重量,分别计算其弹性变形。
前吊带变形计算:
将底模架前横梁简化为弹性支承的连续梁,根据各个梁段的实际荷载计算各个支承的受力,然后根据受力情况计算出吊带的变形量。
非弹性变形测试:
挂篮的非弹性变形由挂篮试压试验来实测,对于未经试压的挂篮,参考已试压挂篮(各套挂篮为同一型号、同一工厂,同一工艺加工)的变形值在第一次挂篮施工时设置,对于已试压的挂篮认为非弹性变形已消除在施工时不再考虑。
6.2、箱梁挠度观测
挠度观测是箱梁施工观测的主要内容。
箱梁分段悬浇时,影响挠度变化的因素有:
6.2.1、挂篮的弹性变形和非弹性变形产生的挠度;
6.2.2、预拱度;
6.2.3、各梁段自重的挠度;
6.2.4、各梁段预应力产生的挠度;
6.2.5、挂篮自重及施工荷载变化引起挠度;
6.2.6、混凝土徐变引起的挠度;
6.2.7、温度变化引起的挠度变化;
这些因素均是挠度观测计算的依据,观测方法如下:
挠度观测采用自动安平水准仪在每一节段施工完成后与下一节段底模标高定位前的桥面标高观测,均安排在早晨太阳出来以前进行。
混凝土浇筑前后预应力张拉前后,挂篮行走前后都要进行挠度观测。
温度观测是影响主梁挠度的主要因素之一。
温度包括日温和季节温度。
由于温度变化的复杂性,挠度在理想状态下计算时不可能考虑温度的影响,温度的影响只能通过实时的观测加以修正。
支座安装作业指导书
1、目的
明确支座安装工艺、操作要点和质量标准,规范和指导支座安装作业。
2、编制依据
《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》
《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》
《施工图设计文件》
3、适用范围
客运专线预制箱梁、桥位制梁的支座安装施工。
4、支座材料检验和存放
支座到达现场后,必须检查产品合格证、附件清单和有关材质报告单或检查报告。
并对支座外观尺寸进行全面的检查。
支座和配件质量应满足设计要求,支座连接正常,不得任意松动上、下支座板连接螺栓。
支座存放应避免阳光直接照射、雨雪浸淋,并保持清洁;严禁与酸、碱、油类、有机溶剂等影响支座质量的物体接触,并距热源1m以上。
5、预制箱梁架设支座安装
安装支座大体分两步:
即支座顶板与箱梁底面的连接安装;支座
底板在墩顶与垫石连接安装。
5.1支座与箱梁底面的连接安装
支座与箱梁底面的连接安装可在存梁台或在架梁现场进行,应按照线路纵向坡度复核活动支座及固定支座位置是否符合设计,特别是单向活动支座应注意单向活动方向。
支座安装在箱梁底部后,应拧紧支座与梁体的连接螺栓,在支座与梁底预埋钢板之间不得有间隙,如有空隙,应采用注浆方式填充。
5.2支座在墩顶与垫石连接安装
架设箱梁时,箱梁落梁应先落在千斤顶上,再对支座下座板与支承垫石之间,锚栓孔内进行压力注浆。
5.2.1千斤顶支点反力控制
落梁应采用支点反力控制。
架梁时,首先应按设计位置将箱梁准确落在两端作为临时支点的测力千斤顶上,通过千斤顶调整梁体支点标高,同时应保证每支点反力与四个支点反力的平均值相差不超过±5%,支座反力测量记录表见表5-2-1;支承垫石顶面与支座底面间隙应控制在20~30mm,采用注浆方式填充,待浆体填实并达到设计强度后,方可落梁。
图5.2.1千斤顶落梁示意图
表5.2.1支座反力测量记录表
5.2.2支座重力灌浆
灌浆用模板与垫石顶面应采取可靠措施,防止在重力注浆时发生漏浆。
注浆应从支座中心部位向四周进行,直至注浆材料全部灌满为止。
在没有可靠保温措施,注浆材料保温性能未进行试验验证时,严禁在负温度条件下进行注浆施工。
注浆材料达到强度后,拆除模板,对漏浆处进行补浆。
最后拧紧下支座板地脚螺栓,拆除支座上下盖板临时连接角钢。
在注浆材料强度大于20Mpa时才能拆除临时千斤顶,在拆除临时千斤顶前严禁架桥机过孔。
支座重力灌浆如下5.2.2图示
5.2.2图支座重力灌浆
6、桥位制梁支座安装
桥位制梁时先将支座安设在垫古上,然后在支座周围拼装底模,砼直接在支座上浇灌。
对于活动支座,应根据温度计算出支座上下盖板的预偏量,设置预偏量后上下盖板临时锁定。
在箱梁砼浇灌前当砼达到强度并拆除底模后,梁体完成受力体系转换,支座受力工作,活动支座的上下盖板临时锁定应及时拆除。
支座安装具体要求如下:
6.1、盆式支座安装时,要精确找平垫石顶面,准确定出下支座螺栓位置,并检查其孔径大小和深度,用高标号碎石砼把螺栓锚固。
6.2、为安装方便,采取解体安装的方式,先吊装下底板,上紧地脚螺栓后再吊装上座板与梁体联结,支座上下应对准设计位置。
安装时应注意以下几点:
6.3、清理预留螺栓孔。
锚固地脚螺栓采用与梁体同标号的砼浇注,并注意振捣密实。
6.4、安装前对各滑接面用丙酮或酒精仔细清洗干净,其它部件也应洗净,在四氟板小凹坑内加满丁二脂后组装成套。
6.5、支座上各个部件纵横向必须对中,当安装温度与设计温度不同时,纵向支座各部件错开的距离必须由计算确定。
6.6、支座上下板螺栓的螺帽应安装齐全,并涂上黄油,无松动现象。
6.7、支座与梁底,支座与支承垫石应密贴,无缝隙。
7、质量标准
支座中心线与墩台十字线的纵向错动量《15MM。
7.1、支座中心线与墩台十字线的横向错动量《10MM。
7.2、支座板每块板边缘高差《1MM。
7.3、支座螺栓中心位置偏差《2MM。
7.4、同一端两支座横向中心线间的相对错位《5MM。
7.5、螺栓垂直于梁底板。
7.6、4个支座顶面相对高差2MM。
7.7、同一端两支座纵向中线间的距离:
误差与桥梁设计中心线对称+30MM、-10MM。
误差与桥梁设计中心线不对称+15MM、-10MM。
箱梁预应力施工作业指导书
1、目的
编制箱梁预应力施工作业指导书的目的就是为了更好的指导施工生产,使现场作业人员能够规范施工。
2、编制依据
《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》《施工图设计文件》3、适用范围
本作业指导书适用于客运专线24米、32米、40米及各种跨度的连续箱梁后张法预应力工程施工。
4、预应力材料
4.1、预应力钢绞线技术性能应符合国家现行《预应力砼用钢绞线》(GB/T5224)的规定和满足设计要求;
4.2、钢绞线有出厂合证,进场后先进行外观检查,合格后其力学性能试验按铁道部现行砼与砌体工程施工标准的要求办理。
对钢绞线的弹性模量试验按每批号进行。
4.3、每批钢绞线由同一批号、同一强度的钢绞线组成。
4.4、锚具、夹具和连接器应符合国家现行《预应力筋用锚具、夹具和连接器》(GB/T14370)的有关规定并经检验合格后方可使用。
5、预应力设备选用及校正
5.1、张拉千斤顶在整拉整放工艺中,单束初调及张拉宜采用穿心式双作用千斤顶。
整体张拉和整体放张宜采用自锁式千斤顶,额定张拉吨位宜为张拉力的1.5倍,且不得少于1.2倍,张拉千斤顶前必须经过校正,校正系数不得大于1.05。
校正有效期为一个月且不超过200次张拉作业,拆修更换配件的张拉千斤顶必须重新校正。
5.2、压力表应选用防震型,表面最大读数应为张拉力的1.5至2.0倍,精度不低于1.0级,校正期有效期为一周。
5.3、压力表应与张拉千斤顶配套使用。
预应力设备应建立台帐及卡片并定期检查。
6、工艺流程
7、施工工艺7.1、制孔
预应力孔道位置及材质应符合设计要求,并满足灌浆工艺的要求。
制孔管应管壁严密不易变形,确保其定位准确,管节连接应平顺。
孔道锚固端的预埋钢板应垂直于孔道中心线。
孔道成型后应对孔道进行检查,发现孔道阻塞或残留物应及时处理。
7.2、穿束
7.2.1、钢绞线下料按设计长度加张拉设备长度,并余留锚外不少于100MM的总长度下料,下料应用砂轮机平放切割。
断后平放地面上,采取措施防止钢铰线散头。
7.2.2、钢绞线切割完后按各束理顺,并间隔1.5米用铁丝捆扎编束。
同一孔道穿束应整束整穿。
7.2.3、穿束可采用人工或机械牵引,束头应平顺,以防挂破管壁。
7.3、预应力筋张拉
穿束张拉压浆
7.3.1、锚具的安装及准备工作
(1)、将锚垫板内的混凝土清理干净,检查锚垫板的注浆孔是否堵塞。
(2)、清除钢绞线上的锈蚀、泥浆。
(3)、检查预应力孔道中是否有漏浆粘结预应力筋的现象,如有应予以排除。
(4)、安装工作锚板,锚板应与锚垫板止口对正。
(5)、在工作锚板每个锥孔内装上工作夹片,夹片安装后要齐平,必要时用专用工具轻敲,但不得重敲把夹片损坏。
7.3.2、千斤顶的定位安装
(1)、在工作锚上套上相应的限位板,根据钢绞线直径大小确定限位尺寸。
(2)、装上张拉千斤顶,使之与高压油泵相连接。
(3)、装上可重复使用的工具锚板。
(4)、装上工具夹片(夹片表面涂上退锚灵)
7.3.3、预应力张拉程序
当梁体混凝土强度达到设计强度的80%且弹性模量达到设计要求后,即可进行早期部分张拉。
在梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时,混凝土龄期满足10d方能进行终张拉。
张拉时的强度要求以现场同条件养护混凝土试块的试压报告为准。
在进行第一孔梁张拉时需要对管道摩阻损失、锚圈摩阻损失进行测量。
根据测量结果对张拉控制应力作适当调整,确保有效应力值。
箱梁两侧腹板宜对称张拉,其不平衡束最大不超过一束,张拉同束钢绞线应由两端对称同步进行,且按设计规定的编号及张拉顺序张拉。
张拉时分级加载,按照10%σk→20%σk→100%σk→0对应的张
拉力分别量测伸长值。
张拉控制采用张拉应力和伸长值双控,以张拉应力控制为主,以伸长值进行校核,当实际伸长值与理论伸长值差超过6%时,应停止张拉,等查明原因并采取措施后再进行施工。
张拉程序为:
0→10%σk→100%σk(持荷5min锚固)→补拉100%σk(测量长度)→锚固
σk为张拉时的控制应力(包括预应力损失在内),其值根据设计图纸要求而定,初应力取σk的10%。
7.3.4、预应力理论和实际伸长量的计算
(1)、预应力理论伸长值的计算
后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算公式如下:
△L=PP×L/(AP×EP)(1
PP=P×〔1-e-(kx+μθ)〕/(KL+μθ(2
式中:
△L----预应力筋理论伸长值,mm
L----预应力筋的长度,mm
PP----预应力筋的平均张拉力,N
X----从张拉端至计算截面孔道长度,m
AP----预应力筋截面面积,mm2
EP----预应力筋的弹性模量,Mpa,
P----预应力筋张拉端的张拉力,N
θ----从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,rad
k----孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数,取0.0015
μ----预应力筋与孔道壁的磨擦系数,对塑料波纹管取0.14~0.17。
(2)、实际伸长量的量测及计算方法
预应力筋张拉前,应先调整到初应力σ0(一般可取控制应力的10%~15%),伸长量应从初应力时开始量测。
实际伸长值除张拉时量测的伸长值外,还应加上初应力时的推算伸长量,对于后张法混凝土结构在张拉过程中产生的弹性压缩量一般可省略。
实际伸长值的量测采用量测千斤顶油缸行程数值的方法。
在初始应力下,量测油缸外露长度,在相应分级的荷载下量测相应油缸外露长度。
实际伸长值△L的计算公式如下:
L=B+C-2A
A—0~10%σk应力下的千斤顶的实际引伸量
B—10%σk~20%σk应力下的千斤顶的实际引伸量
C—20%σk~100%σk应力下的千斤顶的实际引伸量
5、预应力张拉其它要求
张拉钢绞线之前,对梁体作全面检查,如有缺陷修补完好且达到设计强度,并将承压垫板及锚下管道扩大部分的残余灰浆铲除干净,否则不得进行张拉。
多余钢绞线使用切割器在距锚具30mm以外的位置切割,严禁采用氧气乙炔火焰进行切割。
张拉锚固后应及时灌浆,一般在应48小时内完成,如因特殊情况不能及时灌浆,则应采取相应的保护措施,保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀。
高压油表须经校验合格后方允许使用。
校验有效期不得超过一周。
千斤顶必须经过校验合格后使用。
校正期限不得超过一个月。
高压油泵有不正常情况时,应立即停止作业并进行检查,严禁在千斤顶工作时,拆卸液压系统的部件和敲打千斤顶。
张拉钢绞线时,必须两边同时给千斤顶主油缸徐徐充油张拉,两端伸长基本保持一致,严禁一端张拉。
张拉时,应有专人负责及时填写张拉记录。
张拉完毕,卸下千斤顶及工具锚后,要检查工具锚处每根钢铰线的刻痕是否平齐,若不平齐说明有滑束现象,如遇有这种情况要对滑束进行补拉,使其达到控制应力。
全梁断丝,滑丝总数不得超过该断面钢丝总数的0.5%,且一束内断丝不得超过一丝,也不得在同一侧。
7.4、真空注浆
7.4.1、施工工艺
真空灌浆是后张预应力混凝土结构施工中的一项新技术,其原理是在孔道的一端采用真空泵对孔道进行抽真空,使之产生-0.06~-0.1MPa左右的真空度,然后用灌浆泵将优化后的水泥浆从孔道的另一端灌入,直至充满整条孔道,并加以0.5~0.6MPa的正压力,以提高预应力孔道灌浆的饱满度和密实度。
其施工工艺如下图所示。
真空灌浆施工工艺图
(1)、张拉施工完成后,切除外露的钢绞线(钢绞线外露量不小于30mm),进行封锚。
封锚采用无收缩
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