水处理89358.docx

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水处理89358

1．由供给水和锅炉水的水质而引起的问题

1.1总述

如果对供给水和锅炉水的水质不加控制的话，锅炉和涡轮机就会发生各种麻烦。

表1列出了由于供给水和锅炉水的水质引起的问题以及它们产生的原因。

为了避免这样的问题出现，有必要通过锅炉外的预处理装置以及向锅炉水添加化学物质的方法从供给水中除去杂质使其达到符合锅炉使用的程度从而积极的调整和控制水质。

必须注意的是添加剂的类型和质量使用不合适的话，反而会引起问题产生。

腐蚀不仅是在设备运行时候发生，在其闲置期间也会发生和扩大。

因此，在每种工况下都要采取合适的措施防止腐蚀。

表1因给水和锅炉水导致锅炉和涡轮中的问题

项目

问题

产生原因

锅炉水

PH

PH高

1.由游离的alkali导致的腐蚀（Alkali腐蚀）

2.残留物（水垢沉淀和涡轮腐蚀）

锅炉混合物注入过量。

Na/PO4的摩尔比率不平衡

Ph低

加速腐蚀（保护膜的溶解）

锅炉混合物注入量不足。

Na/PO4的摩尔比率不平衡

PO43-

PO43-高

残留物（涡轮上的水垢沉淀）

锅炉混合物注入过量。

PO43-低

硬性物质的沉淀

锅炉混合物注入量不足。

氯离子Cl-

Cl-高

1.硬性物质的沉淀，管壁的膨胀和破裂

2.水垢沉淀在管壁上

3.残留物

4.保护膜的分解

海水泄漏。

排水不充分

硅（SiO2）

SiO2高

水垢沉淀在管壁上

排水不充分

给水质不合适

可溶固体（导电性）

µS/cm高

残留物（水垢沉淀在管壁上

）

排水不充分

海水泄漏

给水

PH

PH高

铜合金材料的腐蚀

联氨注入过量

Ph低

铁的腐蚀

联氨注入不足

可溶氧气

氧气含量高

1.发生点蚀

2.设备材料受腐蚀

1.除气器的效率降低

2.给水泵密封泄漏

联氨

N2H4高

Ph升高导致铜合金材料腐蚀

联氨注入过量

N2H4低

除氧不足导致铁的腐蚀

联氨注入不足

1.2由于水质引起的锅炉腐蚀

就像前面提到的，由于供给水和锅炉水的水质而引起的问题很多。

下面是一些典型的锅炉腐蚀。

1.2.1Alkali腐蚀

某个区域的热负荷高的地方，当管壁内侧表面出现无规律地方的时候锅炉水的蒸发会加剧。

这样一个位置叫做热点。

在这个区域的锅炉水的蒸发特别快。

如果在锅炉水里有苏打水NaOH的话，苏打水的浓度就变高，这样由于浓缩的alkali而引起钢质材料的腐蚀就会发生。

这种现象叫做alkali腐蚀。

这种现象根据环境不同进行的时间相对比较短并且可能扩展到很大的区域。

在高温的锅炉水中，如果浓缩的alkali和铁反应，能溶于水的铁酸钠（Na2FeO2等）会产生。

这种由于腐蚀反应而产生的铁酸钠仅能浓缩的alkali里稳定存在并且在和锅炉水反应后会转变成四氧化三铁锈层（Fe3O4）。

因此，受到alkali腐蚀攻击的区域有一个特征即其表明被一层由四氧化三铁主要组成的水垢沉淀物覆盖。

如果alkali腐蚀进行地非常快，表明腐蚀还伴随着脆变。

这种脆变是由腐蚀反应产生地氢引起地。

1.2.2高温时的大范围腐蚀

在高温时，铁和锅炉水反应转变成四氧化三铁。

四氧化三铁是黑色的，不溶于水并且有磁性的物质，所以称之为磁性氧化铁。

如果在锅炉水里没有可溶的氧气并且pH值较高，就会形成一层致密的，非常薄的磁性氧化铁膜。

这层膜在防止铁的腐蚀中起非常重要的作用。

所以称之为“保护膜”，其在用来产生和维持保护膜锅炉水处理中非常重要。

尽管如此，如果锅炉水的pH值很低，在四氧化三铁产生前，铁会溶解并且其本身是不稳定的。

如果氧气溶于锅炉水里，就会产生一种多孔的铁氧化物而不是一层四氧化三铁的保护膜。

而腐蚀反应正是通过多孔的结构与铁进行反应的。

如果上面提到的反应在铁的表面大面积的发生，这就说明一种全面腐蚀模式出现。

腐蚀的越快，温度升的就会越高。

1.2.3点蚀

点蚀在局部电池的作用下产生和进行。

换句话说，就是水作为电解溶液，铁作为阳极，相邻的铁的表面作为阴极，这样就形成了局部电池。

从在阳极处的铁产生的铁的浓缩物把阳极区域腐蚀地很深，形成一种点蚀模式。

形成和维持局部电池的一个主要原因是水里的氧气。

因此，不管温度怎样或者设备是否运行，防止点蚀的最有效的方法就是除去溶于水里的氧气。

2.供给水和锅炉水的水质控制范围以及控制项目

如上所述，攻击水和锅炉水必须维持在合适的水质范围内来防止在锅炉和涡轮机发生的各种问题产生。

表2列出了水质的范围值。

表3列出的是水质控制项目和每种项目控制的意义。

表中给出的锅炉水水质范围是当用低pH的处理方法来控制锅炉水时才起作用。

这种方法在后文将会进行解释。

表2给水和锅炉水水质参数取值范围（6060kg/cm2g级锅炉）

项目

单位

锅炉水

给水

说明

Ph

－

9.6－10.3

8.0－9.0

采样水温度25ºC时

PO43-

ppm

10－20

Na/PO4的摩尔比

_

2.6－3.0

Cl-

ppm

小于20

可溶固体（导电性）

ppm

（µS/cm）

小于200

小于400

通过测量导电性获得

SiO2

ppm

小于3

残留联氨

ppm

－

大于0.01

上限值不超过给水ph值9.0

可溶氧

ppm

－

小于0.028*

硬性物质如CaCO3

ppm

－

0

油

ppm

接近0

接近0

*可溶氧的极限值0.028ppm（0.02cc/l）（等于除气器的性能保证值）在上表中列出。

除气器运行正常时，在经过除气器后的可溶氧的含量为0.007ppm（0.005cc/l）。

3.水质范围值的基础

上文已经解释了在锅炉和涡轮机中发生的问题以及为防止这些问题而必须达到的水质范围值。

在本部分，将解释每个项目的水质范围控制的基础。

3.1供给水的PH值

供给水的PH值的控制目的时预防供给水等系统的腐蚀。

如果控制水的PH值不合适的话，供给水系统会产生腐蚀并且腐蚀产生的物质会进入锅炉并引起锅炉里的水垢和杂质。

所以，锅炉维护中控制供给水的PH值非常重要。

当氧气溶于锅炉水或供给水中时，当水的PH值变得高时，水对铁的腐蚀会比较小。

反之，当水的PH值是8或更低时，水对铁的腐蚀会急速上升，尽管如此，铜合金在PH值高的环境，特别是水含有氧时会易发生腐蚀。

所以需要小心的是PH值不能太高。

供给水的PH值不能太高。

供给水的pH值应该控制在8－9内来同时防止铁和铜合金的腐蚀。

这两种材料是供给水系统主要组成材料。

供给水pH值的调节是通过了联氨的注入来控制的。

3.2锅炉水的PH值

对于温度高的锅炉水，PH值在12左右时，对铁的腐蚀是最小的。

所以很有必要保持锅炉水PH值较大。

但是如果水的浓度不均匀并且那里有一个热的区域，就会产生alkali聚集层，这会引起铁的腐蚀。

这种腐蚀就称为alkali腐蚀。

还有，alkali浓度的增长会增大产生残留物的危险。

因此，考虑到在某些加热表面上的alkali可能的浓度，锅炉水的PH值应该得保持低于这个值。

当用低PH值处理水质时，锅炉水的PH值与磷酸离子浓度和Na/PO4的摩尔比率有紧密的关系。

如果磷酸离子浓度和Na/PO4的摩尔比率确定下来了，PH值也自动地定下来了。

针对60kg/cm2g级的锅炉，我们推荐使用低ph值处理方法来调节锅炉水质范围，其中Na/PO4的摩尔比率为2.6－3.0，磷酸的离子浓度为10－20ppm。

所以当磷酸离子浓度在上限值20ppm并且Na/PO4的摩尔比率在上限值3.0的时候，PH值的最大值为10.3。

而当磷酸离子浓度是10ppm并且Na/PO4的摩尔比率在最小值2.6时，PH值的最小值应当是9.6。

3.3磷酸离子

控制锅炉水里的磷酸离子的目的是使其以磷酸盐的形式在锅炉内表面上沉淀从而在铁的表面形成一层保护膜加强防腐的功效。

（磷酸盐是在锅炉水里一种坚硬的物质）。

但是由于海水泄漏磷酸盐会进入冷凝器和蒸发器从而组织磷酸离子在锅炉内表面的沉淀。

为了维持期望的效果，必须能够方便地使磷酸离子浓度有一个大的变化范围。

但是如果浓度太高残留物就可能产生。

考虑到船用设备有许多系统使用海水并考虑到Na/PO4的摩尔比例和PH值的关系以及这一浓度值是有必要的并且要能够充分地达到上述提到地效果，决定浓度极限值为10－20ppm。

3.4氯离子

氯离子浓度应该维持在尽可能低的水平，因为高浓度的氯离子会破坏铁表面上形成的保护膜并且加速腐蚀。

在锅炉水里没有物质可以使氯离子沉淀。

所以锅炉水里的氯离子浓度可以表示锅炉水的浓度。

因此，如果不溶固体物和氯离子之间的比率事先得到，就可以预测不溶固体的量。

所以易测量的氯离子浓度可以用来作为锅炉水的浓度的测量。

而且，氯离子浓度对于测量导电性和检验冷凝器泄漏一样重要。

并且对于60kg/cm2g级的锅炉，锅炉水的浓度应该控制在20ppm左右。

这个极限浓度是在理想操作情况下一般状况下氯离子浓度的最大允许值。

在供给水中不必控制氯离子浓度，因为在锅炉水中控制就足够了。

3.5可溶固体物质（传导率）

锅炉水里可溶物质的限制范围的设定的目的是控制残留物。

一般当可溶固体量很大时，残留物就很容易产生并且由于传导性变高而加快腐蚀。

残留物可能的种类随着锅炉类型，水分离器的性能，蒸发率和操作的不同而不同。

甚至是在溶解固体物质数量相同的情况下，残留物也会随着溶解物质的成分不同而不同。

对于锅炉水和蒸气来说，溶解物质的分布率不可能定量地表示而只能通过我们的经验和操作结果来分析。

影响预热器和涡轮的残留物的产生在如下情况不会发生:

锅炉水里的溶解物质在60kg/cm2级的锅炉里的含量少于200ppm。

因为溶解的氧气的测量需要大量时间，所以可溶固体物质的浓度时通过测量传导性来否定的。

只要可溶固体浓度和传导率近似成比率。

尽管如此，必须注意传导率的增长是随离子种类、浓度不同而变化的。

而铁、钢和其它重金属化合物（氧化物）是在预处理阶段产生。

它们由于几乎不会被离子化，而对传导率没有影响。

所以不可能得到一个可溶固体和传导率之间的理论系数。

因此，如果可溶固体物质浓度和传导率是对同一种锅炉水的样品测量，那么可溶固体物质浓度可以以传导率中获得。

3.6硅石

控制硅石的目的是防止锅炉水里的硅石被带进涡轮里。

这些硅石是有选择性地溶在蒸气里，沉淀在涡轮片和转子上就象水垢和固体物质一起由于残留物而被带到蒸气里，并引起涡轮输出（主机地选择速度）的减少。

和有迁移的现象称为有选择性的滞留现象。

当锅炉压力越高以及硅石浓度越大是，这种现象就更显著。

如果在蒸气量的硅石浓度为0.02ppm或更少时，有必要维持在锅炉水里的硅石浓度为3ppm或更少。

当通过海水蒸馏产生补给水时是会有问题的。

但是当水是从岸上接过来的或者船舶沿着沙漠区域的沿海航行时就需要特别注意。

3.7残留联氨

限制在给水里残留联氨浓度的目的是防止水路和蒸气系统的腐蚀。

联氨的影响是还原，去除金属氧化物以及提高给水的pH值。

联氨和可溶氧的反应在公式

（1）中表示。

分解反应在公式

（2）中表示。

N2H4+O22H2O+N2

（1）

3N2H44NH3+N2

（2）

联氨不仅可以去除在除气器里非常少量的残留的的除不去的氧气，还会除掉金属氧化物。

这些金属氧化物会转变成水垢并会带到锅炉从而阻止在残留物产生前的材料溶解掉。

所以要求把联氨注进除气机的逆流系统。

例如，联氨注入到空气干燥规和冷凝器出口或者除气机进口。

有时联氨被作为辅助测量注入到除气机出口。

联氨和溶在给水里的氧气在给水系统里是不完全的除非当给水温度特别的高（130度或更高）。

尽管如此，当联氨在锅炉里进行还原反应时，由于高温层产生大量的氨气。

并且会在蒸馏和冷凝系统内循环，溶解在蒸气里，所以溶在锅炉水里的联氨浓度的控制是没有意义的。

因此浓度控制是在最下游的点（例如，经济器的进口）上进行的。

联氨数量的最小范围值是当联氨自行分解并在还原某种氧化物或给水中的氧气或者给水系统的管理上的金属氧化物后在给水系统的最下游的点上的浓度。

而上限范围值当保持冷凝物的PH值并且通过延伸使给水PH由于在锅炉里产生的而不超过极范围值0时的浓度值。

3.8可溶氧气

可溶氧气是给水系统，锅炉，冷凝系统和其它相关联的系统和设备中产生的腐蚀的最大因素。

并且大都数在锅炉腐蚀的问题都可以归结于可溶氧气。

在高温时，铁和水进行如下反应：

Fe+2H2OFe（OH）2+H2

该反应中，会在铁的表面产生氧气并阻止反应的进行。

但是如果氧气存在的话，氢气会损失从而使反应进行彻底并且使铁的溶解持续进行。

进一步Fe（OH）2被氧化成Fe（OH）3。

而Fe（OH）3会产生铁锈从而使铁的腐蚀加剧。

这个反应用下面的公式表示：

4Fe（OH）2+O2+2H2O4Fe（OH）3

点蚀是在锅炉鼓筒里的水域下集中产生。

这也是由于氧气而产生的。

大多数情况下，由于可溶氧而产生的腐蚀是以点蚀的形式产生的。

点蚀在局部区域的深处进行并且它的影响非常大，即使反应在一个小的区域内。

经常出现这样的事故：

点蚀发生后的短时间内，水管壁上会出现一个洞。

正因为可溶氧的危害性，所以应该严格控制可溶氧。

为了去除它，可以用除气机进行机械去除，并且通过注入联氨进行化学去除。

3.9硬度

在水管内壁上的水垢是给水中很多成分构成的。

由于水垢硬度大，不仅降低锅炉的热效率而且引起水管膨胀以及由于水管局部过热而产生的事故。

因此，必须尽可能控制水垢进入锅炉。

在船舶锅炉设计中，有硬度的物质和铁的氧化物是水垢的主要成分。

硬性物质大都是由于冷凝器的水管泄漏而带进锅炉的。

可以用锅炉中一种合适的处理方法使其沉淀成安全的，软质的泥渣，然后排出锅炉外。

尽管如此，在锅炉水处理中，把给水的硬度保持在不正常的高的水平会增加在加热表面产生水垢的危险性并且会增加化学物质的数量和残留的硬性物质。

因此，一般情况下硬度控制是在给水中进行而残留的硬性物质在锅炉处理中去除。

所以，对于60kg/cm2级的锅炉，给水硬度控制在0.0ppm。

估计和海水组成（cl＝55％ca＝1.2％，mg＝3.7％）一样的话，没1ppm氯离子浓度为0.34ppm，并且即使允许的蒸馏水的氯离子浓度为5ppm，蒸馏水的硬度为1.7ppm并且考虑到补给水的速率，要维持给水硬度在上述提到的取值范围内并不困难。

尽管如此，如果蒸馏水仓被覆盖了一层水硬水泥（这其实完全没必要）或者冷凝器泄漏就会有大量的钙和镁就会混合在水里，所以必须注意。

由于海水泄漏而带进的镁离子和氢氧根离子混合在一起会降低锅炉水的ph值，所以当检测到海水泄漏时，除非锅炉水在流动时，否则很有必要注入磷酸钠，确认锅炉水中PO43－的存在并且努力维持锅炉水合适的ph值。

在某些设备中，锅炉水的硬度是特殊规定。

但是硬度的测量很有可能产生错误并且只要锅炉水的ph值和磷酸离子的浓度在限定的浓度在限定范围内时锅炉水的硬度在必须为0，所以硬度不必规定。

3.10油

油和油嘴由于已润滑进入给水中或由于燃油加热器和滑油冷却器的泄漏而进入给水中并且由于粘到加热表面引起加热过热。

油在锅炉中由于锅炉水是aldali，很容易被皂化。

因而带有气泡的锅炉水的残留物导致蒸汽纯度的降低。

这将会给涡轮带来问题。

因此，有必要注意空气干燥，及时检测油的进口并采取措施防止油的泄漏。

在某些设备里，油的含量有一个允许范围值。

但是在锅炉水的表面希望油的浓度是锅炉水油量平均值的几倍。

因此，考虑到确实锅炉水的平均油含量没有意义，所以在给水和锅炉水里应尽可能保持油的浓度为0。

4．采用低pH值配位磷酸盐处理方法的锅炉水调节（低PH值处理）

4.1低ph值处理的工作原则

当锅炉水通过caustic处理方法调节时，它的ph值时通过不使用苛性钠和磷和磷酸三钠。

相应的，一旦在锅炉管理我们知道的热场产生后，磷酸钠在Na/PO4的摩尔比为2.8不会沉淀。

从而带来由下面公式表明的游离态的苛性钠。

结果是在锅炉水和管壁之间形成浓缩的锅炉水的边界层。

Na3PO3+0.2H2ONa2.8H0.2PO4+0.2NaOH

（沉淀）（游离苛性钠）

如果锅炉水的浓缩是alaline，金属获得反应和下面公式表达一样进行。

Fe+2NaOHNa2FeO2+2H

3Na2FeO2+4H2O6NaOH+Fe3O4+2H

如果锅炉水上只有可溶性氧，进一步反应按下面公式进行。

3Na2FeO2+3H2O+0.5O26NaOH+Fe3O4

它是参考alkaline腐蚀。

低PH处理方法是为完全防止alkaline腐蚀而发展的现代化锅炉水的控制技术之一。

目的是通过使用磷酸钠控制锅炉水的PH值以保持Na/PO4摩尔比率在3.0或更低。

虽然Na/PO4摩尔比根据锅炉水的温度改变，但是对于60kg/cm2为2.8～2.9。

用其他话来说，只要锅炉水里磷酸钠是上述的摩尔比，即使在热场锅炉水变浓或者是下面的公式表示的边界处薄膜处浓度变浓，它的隐匿不出现上述比率。

因此，那个地方不会有alkaline腐蚀。

0.8Na3PO3+0.2Na2HPO4Na2.8H0.2PO4

（沉淀）

另一方面，只单独使用磷酸钠来维持锅炉水PH值，在同一种些国会使锅炉水的固定物质增多。

还有，给水中存有少量可溶性氧，锅炉水的PH值已经表明与锅炉铁的腐蚀没有关系，因此没有必要维持其PH值在高的水平上。

而用低PH值处理方法会比caustic的处理方法产生的PH值要低，所以称为低PH值方法。

两种处理方法的锅炉水的PH值的比较列在表1中。

通过比较，对于60kg/cm2锅炉，我们推荐使用磷酸三钠和磷酸二钠，某Na/PO4摩尔比控制在2.8。

4.2磷酸高于浓度和锅炉水PH值的关系

当通过采用低PH处理方法调节锅炉水时，下面陈述肋只使用磷酸钠为锅炉化学剂作为基本的原则是赞成的。

相应地，锅炉水PH值得通过磷酸离子浓度控制得。

尽管如此，

ph值随着Na/PO4摩尔比改变而变化。

这最终意味着PH值，磷酸离子浓度和Na/PO4摩尔比固定，决定磷酸离子浓度有可能确定锅炉水PH值，并且假定磷酸离子浓度和锅炉水ph值，Na/PO4得摩尔比能补充完善低ph值处理方法得重要指导。

4.3要使用得锅炉化学物质

当通过采用低Ph值处理方法调节锅炉水时，原则上使用磷酸三钠和磷酸二钠作为锅炉化学物质，除非某些受限制得例子像不可预料得海水泄漏引起ph值很低得水平。

而苛性钠（NaOH）可以临时使用来控制Ph值。

不管是磷酸三钠还是磷酸二钠，都分为含结晶水的水合磷酸钠（水合磷酸三钠Na3PO4·12H2O和水合磷酸二钠Na2PO4·12H2O）和不含结晶水的无水磷酸钠（无水水合磷酸三钠Na3PO4和无水磷酸二钠Na2PO4）。

这两大类物品在市场上是以不同的种类出售的。

不管是水合物还是无水物在公式中的比重都有所不同，这应当注意。

还有，除了上面的，另一种含有磷酸三钠和磷酸二钠以某一特定的比例混合的用来保证达到推荐的Na/PO4摩尔比率为2.8的化学物质同样在市场上有售。

表格1给出了市场上有出售的锅炉化学物品以作参考。

还有，由于空气温度和湿度的影响，锅炉化学物品可能会质变。

因此，化学物品应该储存在低温的地方，在使用的物品在每次拿出后把容器密封好。

表4市场上有售的锅炉化学品的成分

化学品名（分子式）

锅炉化学品名

普通化学品

Kutitiakogyo

Ashland

Nalfleet

Na2.8H0.2PO4

CALGEN357

Na3PO4·12H2O

水合磷酸三钠

CALGEN351

Na2HPO4·12H2O

水合磷酸氢二钠

Na3PO4

CO-PHOSⅢ

Na2HPO4

ADJUNCT

CO-PHOSⅡ

NaOH

苛性钠（氢氧化钠）

CALGEN451

GC（50％的氢氧化钠溶液）

9－214C

4.4磷酸钠配方程序

一开始，我们就推荐使用磷酸三钠和磷酸二钠来维持Na/PO4摩尔比率为2.8（公差范围2.6－3.0）。

对于要维持Na/PO4摩尔比率在2.8而要求需要的1mol磷酸三钠来说，需要磷酸三钠设为xmol,x的计算在下面给出：

对于Na，1molNa3PO4=3×1mol

xmolNa2HPO4＝2×xmol

对于PO43－，1molNa3PO4＝1×1mol

xmolNa2HPO4=1×xmol

因此：

x=0.25

由上得出，要保证Na/PO4摩尔比为2.8，磷酸三钠和磷酸二钠比为4：

1。

对于使用水合磷酸钠和无水磷酸钠，由于磷酸钠的分子量不一样，下面给出两者不同。

4.4.1水合磷酸钠

水合磷酸三钠分子量和水合磷酸二钠分子量分别如下：

Na3PO4·12H2O=380

Na2HPO4·12H2O=358

因此，为使Na3PO4和Na2PO4摩尔比为4：

1的公式重量比如下：

Na3PO4·12H2O380×4

Na2HPO4·12H2O=358×1＝4.25

换言之，分子重量比为4.25kg磷酸三钠比上1kg磷酸二钠。

4.4.2无水磷酸钠

无水磷酸三钠分子量和无水磷酸二钠分子量分别如下：

Na3PO4=164

Na2HPO4=142

因此，Na3PO4·12H2O和Na2PO4·12H2O摩尔比为用同样的方法确定

Na3PO4164×4

Na2HPO4=142×1＝4.62

换言之，分子重量比为4.62kg磷酸三钠比上1kg磷酸二钠。

4.5锅炉的化学物质首次投入量

要求维护Na3PO4摩尔比在2.6的初次投入量用下面的方法计算。

通过例子，对于1吨锅炉水需要的首次投入量，计算如下：

4.5.1水合磷酸钠

假设锅炉使硝酸钠浓度在15ppm（15g/ton）那么Na3PO4·12H2O和Na2HPO4·12H2O量在下面给出

上文，G1代表Na3PO4·12H2O的注入量，G2代表Na2HPO4·12H2O的注入量，还有380，358和95分别代表Na3PO4·12H2O，Na2PO4·12H2O和PO4的分子量。

4.5.2无水磷酸钠

和水合磷酸钠一样的方法计算出需要注入的化学品的量。

上面，G1代表Na3PO4的注入量，G2代表Na2HPO4的注入量，还有164和142分别代表Na3PO4，Na2PO4的分子量。

4.5.3市场上预先保证Na3PO4摩尔比为2.8的锅炉化学品，市场上通过混合水合磷酸盐和无水磷酸盐来制成锅炉化学品，因此上面5.2的例子里，6.1和6.2总合代表对于一吨锅炉水首次投入的化学制品里，G1+G2=5.2g。

所有上面的结果在表5中引出，可以当作初次投入化学物品的外表。

表格中投入量以重量指名的，尽管如此，可能会根据首次注水的水质有轻微的增大。

所以，有必要在锅炉产生蒸汽后再次检查锅炉水的水质并且在每种情况下注入多一些的量作为储存。

表5：

最初注入量清单

锅炉化学品名

最初投入量

1

水合磷酸三钠和水合磷酸二氢钠混合起来使用

Na3PO4·12H2O=48.00g/ton

Na2HPO4·12H2O=11.3g/ton

2

无水磷酸三钠和无水磷酸二氢钠混合起来使用

Na3PO4=20.7g/ton

Na2HPO4=4.5g/ton

3

市场上预先甲酰化的锅炉化学品（Na/PO4＝2.8）

25.2g/ton

4.6化学注入控制水质

如果在检查锅炉水位的地方，出现和允许值不一样的话，为了调解水位，就得补充科学品的注射或者排出锅炉水，水位调解方法随锅炉水位状态而改变。

而是在水质检查中确定的。

锅炉水质的状态的等级分为（I）到（IK）。

这些都在表3中