富春江船闸扩建改造工程大体积混凝土温控防裂方案第三版0923.docx
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富春江船闸扩建改造工程大体积混凝土温控防裂方案第三版0923
富春江船闸扩建改造工程
大体积混凝土温控防裂方案
(第三版)
中交二航局富春江船闸扩建改造工程项目经理部
中交武汉港湾工程设计研究院有限公司
2013-9-23
1工程概述
1.1结构特点
富春江船闸扩建改造工程位于钱塘江中下游桐庐县富春江水电站枢纽右岸,距下游杭州市约110km。
本工程拟在原有船闸下游新建一座Ⅳ级标准船闸(兼顾1000吨级船舶的过闸要求)。
原有船闸加固后作为上游引航道,新建船闸包括上游引航道、上闸首、闸室、下闸首和下游引航道,混凝土浇筑总方量约42万m3。
新建船闸上闸首为整体空箱式结构,长30.0m,宽53.0m,口门宽14.4m,与老船闸下闸首相连;闸室尺寸为300×23×4.5m(闸室长×宽×门槛水深),设计为分离式结构,左侧闸室墙为空箱重力式结构,右侧闸室墙标准段为扶壁式结构;下闸首为整体空箱式结构,长34.0m,宽61.6m,孔口宽23m。
上游引航道长565m,宽50m,上游导航及靠船建筑物设置在右岸,其中导航墙为岸壁式结构,长115m,靠船建筑物为重力墩和桩基墩式结构,长454.1m,上游引航道左侧布置227.6m长浮式导航设施,采用钢管嵌岩桩固定钢趸船型式;下游引航道长885m,宽90m,下游导航及靠船建筑物设置于两侧,左侧为空箱重力式连续墙结构,其调顺、导航段长为368.3m,停泊段长为450m,隔流段长为216.7m,满足一个半闸次船舶停靠要求,右侧为空箱重力墩式结构,长169m,满足半个闸次船舶停靠要求。
1.2混凝土技术要求
富春江船闸扩建改造工程涉及的混凝土结构类型多,包括上、下闸首边墩,闸室侧墙,廊道,底板,导航墙,导流墩等,结构混凝土主要以C15、C20、C25、C30等低强度等级混凝土为主,同时对混凝土的耐久性提出了要求。
设计要求新建结构混凝土需满足抗冻等级F100;新建船闸上闸首混凝土还需满足抗渗等级P6,老船闸改造加固结构混凝土满足抗渗等级P8,下闸首垫层混凝土需满足抗渗等级P6;老船闸加固混凝土、新建主体结构混凝土与流水接触的部位,如输水廊道有抗冲磨要求。
本工程混凝土结构类型多,混凝土构件所受到的约束条件不尽相同;同时本工程的结构形式复杂,变截面结构居多且长宽比大,如空箱、扶壁等结构,较多的异形结构易导致应力集中,增大了混凝土开裂的风险。
本工程采用了大量的空箱和扶壁结构,有利于减小混凝土的浇筑方量,减少水化放热量,但实心层、板式结构混凝土浇筑方量仍然较大,经统计单仓最大浇筑方量约2268m3,另外本工程第三阶段施工期从2013年的10月份至次年的4月份,经历了一年中的较高温和最低温季节,不利于温度裂缝的控制。
另一方面本工程对大体积混凝土温度控制要求严格,要求强约束区混凝土温峰值≤38℃,弱约束区温峰值≤40℃,为有效控制有害温度裂缝产生,本工程混凝土采取吊罐法浇筑为主。
表1.2.1为本工程混凝土等级及浇筑方量统计。
表1.2.1混凝土等级及浇筑方量统计
混凝土等级
C15
C20
C25
C30
C9040
浇筑方量(
)
3,531
70,147
297,441
11317
36,785
1.3搅拌站冷却系统
1.3.1富春江船闸冷却系统主要指标
本工程搅拌站布置了一套冷却系统,可对骨料进行风冷以及拌合水冷却,预冷混凝土产量为60m3/h,预冷混凝土出机口温度为17℃,表1.3.1为本工程混凝土冷却系统的主要参数及技术指标。
表1.3.1混凝土冷却系统主要参数及技术指标
序号
名称
单位
技术参数指标
备注
1
预冷混凝土产量
m3/h
60
2
混凝土出机口温度
℃
≤17
10月份施工
3
制冷装机容量
104kcal/h
79
标准工况
4
系统总功率
kW
≤850
不含骨料运输线
1.3.2风冷和水冷工艺
风冷骨料由制冷车间内的主、辅机及地面调节料仓的冷风循环系统组成;制冷水与风冷骨料共用冷源。
风冷骨料及制冷水按照60m3/h生产强度和10月份17℃的出机口温度,配置制冷主机装机容量(标准工况)为920kW(79×104kcal),选用两台HLG20
DA螺杆压缩机作为冷源,并配置相应的辅机。
制冷主、辅机集中布置在制冷车间内,蒸发式冷凝器布置在车间外。
拌和站设置三个风冷料仓分别放G2、G3和G4,调节料仓可以向两个拌和机供料,单个料仓4m×4m×10.5m。
每个料仓配置了制冷末端装置高效空气冷却器。
高效空气冷却器、离心风机、拌和站料仓及其送、配风装置,用相应的风道连接组成冷风闭式循环系统,用以冷却料仓内的骨料,可将粗骨料冷却至10℃。
冷水由一台LZL90螺旋管蒸发器供应,可制取4℃冷水,螺旋管蒸发器放置于制冷车间内。
1.4富春江船闸混凝土配制及控裂的重难点
1.4.1富春江船闸混凝土的配制
✧本工程主要采用吊罐施工工艺,以干硬性混凝土为主,有利于降低水化热;
✧本工程以C20、C25混凝土居多,但同时对混凝土的耐久性提出了要求,限制了配合比优化的空间;
✧本工程采用了机制砂,为保证混凝土的施工性能和外观质量,需要增大胶材的用量,不利于本工程的控裂;
✧现行《水运工程混凝土施工规范》(JTS202-2011)要求:
具有抗渗要求的混凝土的最低胶材不少于320kg/m3,且规定采用普硅水泥时,粉煤灰最大掺量为20%,按规范配制本工程混凝土,水化热较大;
1.4.2富春江船闸混凝土裂缝控制
✧本工程混凝土结构形式多样且复杂,包括闸首、侧墙、底板、导航墙等,既有空箱、扶壁结构,也有实心层结构,约束不一样;
✧本工程有较多的薄壁结构,结构的长宽比大,变截面较多,容易应力集中;
✧本工程实心层结构最大浇筑方量约为2268m3,浇筑方量大;
✧本工程第三阶段施工期从2013年的10月份至次年的4月份,经历了一年中的较高温和最低温季节,不利于温度裂缝的控制;
✧本工程对大体积混凝土温度控制要求严格,要求强约束区混凝土温峰值≤38℃,弱约束区温峰值≤40℃,为有效控制有害温度裂缝产生。
2富春江船闸混凝土的配制
在浇筑工艺优选、原材料调研和混凝土配合比优化试验的基础上,根据设计提出的混凝土技术要求,参考《水运工程混凝土施工规范》(JTS202-2011)开展混凝土配合比设计,得出满足设计和施工要求的混凝土配合比。
2.1混凝土配制原则
依据本工程混凝土的配制要求,混凝土的配制遵循“抗渗性、抗裂性、工作性并重,混凝土各项性能均衡发展”的原则。
混凝土配合比设计主要采用以下技术方案:
(1)低水泥用量:
在满足混凝土工作性和强度条件下尽量减小水泥用量以提高混凝土体积稳定性和抗裂性。
(2)最大堆积密度:
优化混凝土中集料的级配设计,获取最大堆积密度和最小空隙率,以便尽可能减少水泥浆的用量,提高混凝土体积稳定性。
(3)水胶比(w/b)适当:
在一定范围内混凝土抗压强度与其拌合物的水灰比成反比,减小w/b,混凝土抗压强度和体积稳定性提高。
但为保证混凝土的抗裂性能,水胶比应适当,过小的w/b易导致混凝土自生收缩增大。
(4)大掺量矿物掺合料:
采用大掺量粉煤灰与矿粉混掺,降低水泥用量,发挥粉煤灰与矿粉的超叠效应,降低混凝土的水化热温升、减小收缩,同时提高混凝土抗裂性和耐久性。
(5)矿物掺合料与高性能减水剂双掺:
充分发挥矿物掺合料与高效减水剂的迭加效应,从而达到减少水泥用量和用水量、密实混凝土内部结构,使混凝土强度持续发展,耐久性得以改善。
2.2混凝土配合比设计
2.2.1原材料适应性试验
在原材料调研的基础上,结合本工程提出的原材料技术指标要求,根据原材料检测结果,同时综合考虑材料的供应能力、性能等因素,优选出原材料,如表2.2.1所示。
表2.2.1混凝土配合比试验用原材料
原
材
料
P.O.42.5
水泥
粉煤灰
矿粉
砂
碎石
外加剂
建德
红狮、桐庐南方
浙能南溪电厂II级灰
中鼎S95
自产
河砂、机制砂
自产
碎卵石
LN-SP
高效外加剂
2.2.2配合比优化试验
在前期调研和原材料适应性试验的基础上,选用如下原材料进行配合比优化试验:
⑴水泥:
建德红狮P.O.42.5硅酸盐水泥;
⑵粉煤灰:
浙能南溪电厂Ⅱ级粉煤灰;
⑶矿粉:
中鼎建材S95级矿粉;
⑷碎石:
桐庐富春江碎卵石5~20mm,20~40mm连续级配,其中5~20mm占总量的40%,20~40mm占总量的60%,表观密度2.62g/cm3;
⑸河砂:
富春江机制砂、河砂混合掺用,两者比例1:
1,表观密度2.62g/cm3;
⑹外加剂:
中交二航武汉港湾新材料公司LN-SP聚羧酸高性能减水剂(减水率不低于25%)。
根据本工程混凝土的配制要求,在室内开展大量试验研究不同水胶比、不同胶材比例、不同胶材用量、不同坍落度对混凝土的工作性、容重、热学、力学、耐久性的影响规律,从而优选出满足设计和施工要求的配合比。
试验使用配合比见表2.2.2
表2.2.2试验配合比
强度等级
使用
部位
胶材总量(kg/m3)
胶材比例/%
(水泥:
粉煤灰:
矿粉)
水
胶
比
强度/MPa
备注
7d
28d/90d
规范
要求
实测值
C20
块石砼
269
45:
30:
25
0.54
23.5
≥27.4
C25
底板、侧墙等
294
45:
30:
25
0.48
28.0
≥32.4
无抗渗要求的侧墙、底板等
320
45:
25:
30
0.42
31.7
有抗渗要求的闸首垫层、底板及侧墙等
C30
二期砼
320
45:
30:
25
0.42
32.3
C9040
廊道
340
50:
20:
30
0.40
35.5
≥47.4
3富春江船闸混凝土温控方案
3.1控裂总体思路
3.1.1总体方案设计
根据船闸大体积混凝土结构特点及施工条件、环境因素,采取“整体规划、重点突出、典型监控”的方针进行总体温控方案设计,具体内容如下:
⑴船闸主体如上闸首、下闸首类重点结构需采取“重点突出”的方针,逐个监控。
根据相应构件混凝土的物理、热学性能,考虑施工工况(分层厚度、间隔期、浇筑时的气温、冷却水温、风速、保温养护条件等),计算混凝土温度、应力场分布,采用相应技术、措施提高混凝土抗裂安全系数,制定详细的温控实施方案,并在现场进行实时监控,根据监控结果实时调整温控措施,降低有害温度裂缝产生的风险。
⑵闸室、下游引航道、节制分水闸等构件尺寸、形式多样,每类构件都有数十个,施工时间较长甚至遍布一整个非汛期。
对该类构件采取“典型监控”的方针,按照不同类型尺寸、分部位、分浇筑时间(第一次浇筑和高温期浇筑),选择有代表性的构件进行监控,提出不出现有害温度裂缝的温控标准及温控措施,为后续施工的类似构件提供参考。
⑶各构件选取其约束力最大的强约束区(《水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程》(JTS202-1-2010),基础强约束区是指浇筑块从底部算起至0.2倍长边尺寸高度范围内的混凝土区域)、内部温升较大且膨胀收缩较严重的实心层进行温控仿真计算,以确定其抗裂安全系数、抗开裂能力水平以及相应的抗裂保证措施。
3.1.2温控实施流程
大体积混凝土温度控制的本质是:
控制大体积混凝土结构内部因温度变化引起的拉应力不超过混凝土相应龄期的抗拉强度。
因此,大体积混凝土裂缝控制的途径有两个:
①通过优选原材料、优化配合比提高混凝土本身的抗裂性能;②采取有效控温措施,降低大体积混凝土施工、养护过程(主要是混凝土的降温过程)中内部及其表面的温度应力(拉应力)。
为确保大体积混凝土温度控制工作有序、可靠运行,特制定“大体积混凝土施工温度控制工作流程”,如图3.1.1所示。
图3.1.1温控实施流程图
3.1.3抗裂安全系数取值
大体积混凝土温控抗裂安全系数是指在标准养护条件下的混凝土抗裂抗拉强度试验值与对应龄期温度应力计算最大值之比。
目前对于抗裂安全系数有不同的取值。
丹麦在其1991年出版的“早龄期开裂控制”系列报告中指出:
混凝土内部产生的拉应力超过80%的劈裂抗拉强度时生成少数裂缝,应力小于80%的劈裂抗拉强度时,没有观察到裂缝。
厄勒海峡隧道和丹麦大海带船闸梁中要求计算温度应力与劈裂抗拉强度之比不得大于0.7,即劈裂抗拉强度与温度应力比不得小于1.4,现场监测结果表明混凝土没有出现温度裂缝,温控效果良好。
在日本规范中采用抗裂安全系数来评价混凝土的开裂风险,并要求劈裂抗拉强度与计算温度应力比不得小于1.25~1.5。
中国的《坝体基础大体积混凝土施工技术规程》(YBJ224-91)中,规定某一龄期的混凝土轴心抗拉强度标准值与计算应力之比不小于1.15。
《水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程》(JTS202-1-2010)考虑了混凝土劈裂抗拉强度与轴心抗拉强度的区别,认为混凝土的劈裂抗拉强度要大于相应龄期的轴心抗拉强度标准值(一般采用1.1的换算系数),所以工程中采用的安全系数要大于YBJ224-91中的安全系数。
该规程编写组统计了二十余个大体积混凝土温控工程的开裂情况,发现劈裂抗拉强度与相应龄期计算的温度应力值之比不小于1.4时,开裂概率小于5%;劈裂抗拉强度与相应龄期计算的温度应力值之比不小于1.3时,开裂概率小于15%。
因此,规程建议大体积混凝土的温度应力抗裂安全系数应不小于1.4。
考虑船闸结构对混凝土抗裂性能的要求较高,综合各规范的抗裂安全性规定,本工程中混凝土劈裂抗拉强度与计算温度应力之比的抗裂安全系数要求不小于1.4。
3.2仿真计算边界条件
3.2.1混凝土性能参数
富春江船闸底板、边墩、边墙大体积混凝土设计强度等级均为C25,其中上闸首采用有抗渗要求的抗渗C25,输水廊道(标高-3.5m以下)采用C9040玄武岩纤维混凝土,配合比见表3.2.1。
表3.2.1混凝土配合比(kg/m3)
胶材总量(kg/m3)
胶材比例(%,水泥:
粉煤灰:
矿粉)
水胶比
C25(无抗渗)
294
45:
30:
25
0.48
C25(有抗渗)
320
45:
25:
30
0.42
C9040(廊道)
340
50:
20:
30
0.40
无抗渗C25、抗渗C25、C9040混凝土劈裂抗拉强度参考值按经验取值,见表2.2.2。
物理热学参数根据配合比进行计算并参考经验值,见表3.2.3。
表3.2.2混凝土劈裂抗拉强度参考值(MPa)
龄期
3d
7d
28d
C25
1.60
2.20
2.80
抗渗C25
2.0
2.50
3.0
C9040
2.30
2.80
3.20
表3.2.3混凝土物理热学参数
物理热学参数
最终弹模
(MPa)
热胀系数
(1(℃))
导热系数
kJ/(m·d·℃)
比热
(kJ/kg·℃)
绝热温升
(℃)
C25
3.0×104
8.0×10-6
262.2
0.91
28.4
抗渗C25
3.5×104
8.0×10-6
260.0
0.90
30.8
C9040
4.0×104
8.0×10-6
260.0
0.90
32.5
计算时考虑徐变对混凝土应力的影响,混凝土的徐变取值按经验数值模型剖分,如下式所示:
式中:
C1=0.23/E2,C2=0.52/E2,E2为最终弹模。
3.2.2结构类型及尺寸
本工程第三阶段(2013年10月~2014年4月)混凝土主体工程包括上闸首左边墩、闸室左边墙、下闸首等,具体工程量见表3.2.4。
表3.2.4本工程主体结构大体积混凝土统计表
部位
构件
混凝土标号
尺寸(长×宽×高)/m
浇筑层数
上闸首
左边墩
C25
30.0×53.0×26.2
11
闸室
左边墙
C25
300.0×23.0×26.2
10
下闸首
左边墩
C25
34.0×61.6×26.2
11
中部底板
C25
4
右边墩
C25
11
下游引航道包括导航墙、辅导航墙、靠船墙、靠船墩、导流隔墙、导流墩等,各结构尺寸、混凝土标号、浇筑层数见表3.2.5。
导航墙底板、靠船墙底板、导流墩底板等均为大体积混凝土。
表3.2.5下游引航道构件统计表
构件
混凝土标号
平面尺寸(长×宽)/m
节段
浇筑层数
导航墙
C25
251.514×50.0
17段
5
辅导航墙
C25
91.904×50.0
6段
5
靠船墙
C25
450.0×50.0
30段
5
靠船墩
C25
169.0×50.0
9个
5
导流隔墙
C25
186.67×50.0
12段
5
导流墩
C25块石
140.0×50.0
4个
4
行洪渠道进口设置3孔节制分水闸,闸孔宽度为12m,闸底板采用低实用堰形式,堰顶高程5.0m。
节制闸墩为实体混凝土结构,边墩宽2.5m,中墩宽3.0m,闸墩顶高程为25m,闸墩顶部设工作桥。
3.2.3环境条件及浇筑温度
本工程第三节段混凝土施工工期预计于2013年10月底开始,至2014年4月底完成。
依据当地气象资料,对各月份气温平均值及其相应时段原材料温度进行预估。
按照表3.2.1混凝土配合比,根据《水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程》(JTS202-1-2010)对不同浇筑时期的混凝土出机口温度进行估算,见表3.2.6。
表3.2.6浇筑温度估算(℃)
时间
10月
11月
12月
1月
2月
3月
4月
平均气温
20
14
8
6
8
10
16
胶材温度
70
65
65
60
65
65
65
骨料温度
20
14
8
6
8
10
16
江水温度
16
12
10
9
8
9
12
预估出机口温度
24.3
18.6
13.5
11.3
13.3
15.0
16.5
按照自卸车运输20min、抓斗容量3m3、振捣时间1min、日平均最高气温不超过25℃,根据《水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程》(JTS202-1-2010)对出机口温度进行反推计算,浇筑温度控制为≤20℃时出机口温度需控制为≤19.0℃。
可见11月~次年4月份不需要采取附加措施即可保证浇筑温度符合设计标准。
而10月则需要采取一定的原材料温度控制措施以降低其浇筑温度,控制在≤20℃范围内。
仿真计算考虑特定构件特定工期、同一构件不同工期两种工况:
(1)考虑不同构件特定工期。
上闸首、下闸首等重点构件按照预计工期进行仿真计算,若为高温季节(10月)施工,浇筑温度取不高于20℃;若为低温季节施工,浇筑温度按照表3.2.6预估温度取值;
(2)考虑同一构件不同工期。
闸室、导航墙、靠船墙、导流墩等构件均达数十个,选取其按预计工期首次浇筑、高温季节浇筑两种工况进行计算。
其中高温季节施工,浇筑温度取不高于20℃。
3.3大体积构件仿真计算分析
3.3.1上闸首
船闸上闸首为整体空箱式结构,长30.0m,宽53.0m,口门宽14.4m,与老船闸下闸首相连,顶高程为26.2m。
选取其左边墩强约束区(第一~四层)与实心层(第七层)进行仿真计算分析。
3.3.1.1模型建立
选取上闸首左边墩第一~四层共7.56m进行建模,分层高度依次为1.5m、2.36m、2.35m、1.35m。
模型剖分见图3.3.1,附带基坑约束。
图3.3.1上闸首左边墩强约束区剖分图
上闸首左边墩第七层为实心结构且存在变截面,选取其进行温度应力计算,层厚4.05m。
模型剖分见图3.3.2,附带下层混凝土约束。
图3.3.2上闸首左边墩实心层剖分图
3.3.1.2左边墩强约束区温度应力分析
上闸首左边墩强约束区混凝土预计施工时间为10月下旬~12月下旬,浇筑间隔期约20d。
根据3.2.3混凝土出机口温度的计算,各层浇筑温度设定见表3.3.1。
在以上设定条件下,仿真计算得构件内部最高温度包络图见表3.3.1、图3.3.3。
表3.3.1各浇筑层最高温度(℃)
浇筑层
一
二
三
四
浇筑温度(℃)
20
20
16.6
12.3
内部最高温度(℃)
46.4
42.6
42.3
37.3
图3.3.3上闸首左边墩最高温度包络图(单位:
℃)
由图3.3.3可以看出,混凝土内部温度较高的部位一般在混凝土实心部位部位较厚的部位。
该部位散热较慢,内表温差较大且最高温度超出了≤45℃的温控标准,需采取一定的措施降低其内表温差。
建议第一层布设冷却水管降低混凝土温升以符合温控标准。
上闸首左边墩强约束区温度应力计算结果见表3.3.2,应力场分布见图3.3.5。
A1:
第一层混凝土3天应力场B1:
第一层混凝土7天应力场C1:
第一层混凝土28天应力场
A2:
第二层混凝土3天应力场B2:
第二层混凝土7天应力场C2:
第二层混凝土28天应力场
A3:
第三层混凝土3天应力场B3:
第三层混凝土7天应力场C3:
第三层混凝土28天应力场
A4:
第四层混凝土3天应力场B4:
第四层混凝土7天应力场C4:
第四层混凝土28天应力场
图3.3.5上闸首左边墩强约束区应力场分布图
表3.3.2上闸首左边墩强约束区应力场计算结果
龄期
3d
7d
28d
第一层温度应力(MPa)
0.91
1.12
1.61
第二层温度应力(MPa)
1.51
1.47
1.69
第三层温度应力(MPa)
1.73
1.31
1.49
第四层温度应力(MPa)
0.70
0.66
0.58
最小安全系数
1.33
1.90
1.89
由表3.3.2可以看出,第一层、第二层混凝土因层厚较小,早期(3d)应力较小,后期约束条件增加,应力增大。
受浇筑层较厚影响,第三层混凝土早期(3d)应力发展较快,集中于构件表面;7d后有部分应力向构件内部转移并逐渐发展至稳定水平。
因混凝土胶材用量较大、水化温升较高,强约束区3d最小抗裂安全系数为1.33,第三层混凝土早期安全系数较低(≤1.4),抗开裂能力略不足。
第三层施工处于低温季节,可加强其关键部位保温保湿养护(详见3.5.2.2),尽量降低内表温差、消除变截面应力集中,减小船闸混凝土开裂风险。
3.3.1.3左边墩实心层温度应力分析
左边墩实心层预计工期为2014年3月上旬,平均气温约为9.0℃,浇筑温度估算为14.3℃。
根据以上条件计算其内部最高温度为38.3℃,见图3.3.6。
图3.3.6上闸首左边墩实心层最高温度包络图(单位:
℃)
实心层温度应力计算结果见表3.3.3,应力场分布见图3.3.7。
A:
实心层混凝土3天应力场B:
实心层混凝土7天应力场C:
实心层混凝土28天应力场
图3.3.7上闸首左边墩实心层应力场分布图
表3.3.3上闸首左边墩实心层应力场结果
龄期
3d
7d
28d
第七层温度应力(MPa)
1.54
0.83
1.62
安全系数
1.30
3.01
1.85
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