回火索氏体是碳钢调质处理最终获得的组织.docx
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回火索氏体是碳钢调质处理最终获得的组织
回火索氏体是碳钢调质处理最终获得的组织。
而贝氏体是回火索氏体的一种,又分上贝氏体和下贝氏体。
特点是机构强度高,冲击韧性好,有较佳的综合机械性能。
金相组织上,贝氏体呈板条状。
贝氏体是在珠光体转变温度以下、马氏体转变温度以上的温围内由过冷奥氏体转变而成。
它是由铁素体和碳化物组成的机械混合物,但铁素体的是奥氏体通过晶格切变形成的。
贝氏体分为上贝氏体和下
贝氏体。
中、高碳钢上贝氏体在光学显微镜下的典型特征呈羽毛状。
下贝氏体在光学显微镜下呈黑色针状。
回火索氏体是片状马氏体在500-600度回火得到的多边形铁素体和粗粒渗碳体的机械混合物,在光学显微镜下渗碳体呈颗粒状。
回火索氏体的定义及组织特征。
回火索氏体(temperedmartensite)是马氏体于回火时形成的,在在光学金相显微镜下放大500~600倍以上才能分辨出来,其为铁素体基体内分布着碳化物(包括渗碳体)球粒的复合组织。
它也是马氏体的一种回火组织,是铁素体与粒状碳化物的混合物。
此时的铁素体已基本无碳的过饱和度,碳化物也为稳定型碳化物。
常温下是一种平衡组织。
∙定义:
回火就是将淬火后的钢重新加热到Ac1以下的某一温度,保温一段时间,然后置于空气或水中冷却的热处理方法。
一、回火的目的
1.降低淬火钢的脆性和内应力,防止变形或开裂。
2.调整和稳定淬火钢的结晶组织以保证工件不再发生形状和尺寸的改变。
3.获得不同需要的机械性能,通过适当的回火来获得所要求的强度、硬度和韧性,以满足各种工件的不同使用要求,淬火钢经回火后,其硬度随回火温度的升高而降低,回火,一般也是热处理的最后一道工序。
二、回火时组织与性能的变化
淬火钢中的马氏体及残余奥氏体都是不稳定的组织,具有向稳定组织转变的自发倾向。
随回火温度的升高,钢的组织也相应发生以下四个阶段的转变:
第一阶段:
马氏体的分解(100~250)℃
∙第二阶段:
残余奥氏体的转变(200~300)℃
第三阶段:
渗碳体的形成(250~400)℃
第四阶段:
渗碳体的聚集长大和α相再结晶(400℃以上)
性能的变化:
即随着回火温度升高,强度、硬度下降,而塑性、韧性上升,如图所示。
三、回火的种类及应用
1.低温回火(150~250)℃
低温回火的组织为回火马氏体。
这种回火主要是为了降低淬火钢的应力和脆性,提高韧性,而保持高硬度和耐磨性。
它主要适用于各类高碳钢的刀具、冷作模具、量具;滚动轴承;渗碳或表面淬火件等。
2.中温回火(350~500)℃
中温回火的组织为回火托氏体。
这种回火可显著减少工件的淬火应力,具有较高的弹性极限和屈服极限,并有一定的韧性。
它主要应用于各种弹簧、弹性夹头及锻模的处理。
3.高温回火(500~650)℃
高温回火的组织为回火索氏体。
这种回火可使工件获得强度、硬度、塑性和韧性都较好的综合机械性能。
淬火后高温回火的热处理称为调质处理,简称调质,常用于受力情况复杂的重要零件,如各种轴类、齿轮、连杆等。
以上各温度范围中看出,没有在(250~350)℃进行回火,因为这正是钢容易发生低温回火脆性的温度范围,应避开。
索氏体是铁素体与片装渗碳体的机械混合物。
...
14.试比较索氏体和回火索氏体,托氏体和回火托氏体,马氏体和回火马氏体之间在形成条件、组织形态、性能上的主要区别。
索氏体
回火索氏体
形成条件
650~600℃
淬火后高温回火500~650℃
组织形态
细片状珠光体
由已再结晶的铁素体和均匀分布的细粒状渗碳体所组成。
F失去原M形态,成为多边形颗粒状,同时渗碳体聚集长大
性 能
强度和硬度较高(25~30HRC),塑性和韧性较好
保持较高的强度和硬度(25~35HRC)
同时具有更好的塑性和韧性。
托氏体
回火托氏体
形成条件
600~550℃
淬火后中温回火(350~500℃)
组织形态
极细片状珠光体
由尚未发生再结晶的针状铁素体和弥散分布的极细小的片状或粒状渗碳体所组成。
形态仍为淬火M的片状或板条状
性 能
强度和硬度高(30~40HRC),塑性和韧性好
获得较高的屈强比,硬度(35~45HRC)
高的弹性极限,高的韧性。
马氏体
回火马氏体
形成条件
230~-50℃
淬火后低温回火150~250℃以上
组织形态
碳在α-Fe中过饱和的固溶体,形态为片状或板条状
由过饱和的α相与其共格的ε-Fe2.4C组成,形态保留原M形状
性 能
高碳片状M,硬度(64~66HRC)、脆性大,塑性、韧性差。
低碳板条状M,硬度(30~50HRC),塑性韧性较高
由于需低温淬火的都为高碳钢,故保持淬火M的高硬度(58~62HRC)
高耐磨性,降低淬火应力和脆性。
第六章淬火钢在回火时的转变
淬火后得到的是亚稳组织马氏体与残余奥氏体。
将淬火零件重新加热到低于临界点某一温度保温,亚稳组织将发生转变,这一处理称为回火。
回火可使组织转变,性能改变,内应力消除。
回火时的转变称为回火转变,可分为下列四种转变:
(1)马氏体转变,发生于100℃350℃;
(2)残余奥氏体转变,发生于200℃300℃,属于低温回火,得到回火马氏体(M');
(3)碳化物转变,ε(η)→θ,发生于400℃,属于中温回火,得到回火屈氏体(T');
(4)α相回复再结晶,碳化物聚集长大,发生于400℃550℃,属于高温回火,得到回火索氏体(S')。
这四个过程的温度不能截然分开,详细讨论见下。
第一节马氏体的分解
一.马氏体中碳原子的偏聚
马氏体是碳在α-Fe中的过饱和固溶体,存在于体心立方扁八面体中的碳原子将使晶体点阵产生严重畸变,使马氏体处于不稳定状态。
为了降低能量,在100℃左右,碳原子就偏聚于位错或孪晶界面,或板条界,形成微小的碳的富集区。
例1.计算得到在230℃时,碳原子扩散0.2nm,约需20μs(微秒),如钢的MS高,则在淬火过程中就能发生扩散。
例2.含碳0.21%的Fe-C合金,奥氏体化后淬火,150℃回火10分钟,用原子探针测得α基底含碳0.03%,而板条马氏体的条界碳含量为0.42%,说明淬火或回火过程中,碳偏聚于板条。
二.马氏体的分解
此过程发生在温度高于100℃时,随回火温度的升高及时间的延长,富集区的碳原子发生有序化然后转变为碳化物。
随碳化物的析出,马氏体的含碳量不断减少,正方度c/a不断下降,马氏体的分解有两种(即双相分解和单相分解)。
1.高碳马氏体分解
(1)双相分解
当温度低于125℃时,回火后可出现两种不同的正方度。
表6-1为含C1.4%的马氏体回火后点阵常数、正方度与含碳量的变化。
从表6-1中可看出,125℃以下回火得到的二种正方度为:
具有高正方度的保持原始碳浓度的未分解的马氏体以及具有低正方度的碳已部分析出的α相。
表6-1含C1.4%的马氏体回火后点阵常数、正方度与含碳量的变化
回火温度℃
回火时间
a(埃)
b(埃)
c/a
碳含量(%)
室温
10y
2.846
2.880,3.02
1.012,1.062
0.27,1.4
100
1h
2.846
2.882,3.02
1.013,1.054
0.29,1.2
125
1h
2.846
2.886
1.013
0.29
150
1h
2.852
2.886
1.012
0.27
175
1h
2.857
2.884
1.009
0.21
200
1h
2.859
2.878
1.006
0.14
225
1h
2.861
2.872
1.004
0.08
250
1h
2.863
2.870
1.003
0.06
双相分解机制:
a)在碳原子的富集区,形成碳化物核,周围碳原子的扩散促使其长大。
但由于温度低,进行的仅仅是近程扩散,从而形成具有二个浓度的α-Fe,析出的碳化物粒子也不易长大。
图6-1-1
6-1-1马氏体双相分解过程示意图
b)在高碳区继续形成新核,随时间延长,高碳区逐渐变成低碳区,高碳区减少。
图6-1-2
图6-1-2马氏体双相分解碳的分布
c)低碳区增多,其平均成分将至0.250.3%,与原始碳量、分解温度无关。
(2)单相分解
当温度高于150℃时,碳原子扩散能力加大,α-Fe中不同浓度可通过长程扩散消除,析出的碳化物粒子可从较远处得到碳原子而长大。
故在分解过程中,不再存在两种不同碳含量的α相,碳含量和正方度不断下降,当温度达300℃时,正方度c/a接近1。
2.低碳及中碳马氏体的分解
低碳钢中MS点高,淬火过程中会发生碳原子偏聚及碳化物析出,这一特征称为自回火。
淬火后,在150℃回火时,不再发生碳化物的析出。
当回火温度高于200℃时,发生单相分解析出碳化物。
中碳钢正常淬火得到板条与片状马氏体的混合组织,并有低碳、高碳马氏体特征。
三.碳化物的析出、转变及聚集长大
1.高碳马氏体中碳化物的析出
(1).高碳马氏体经双、单相分解、析出亚稳碳化物:
六方ε(或正交η),结构式为FeXC,x=2-3。
马氏体分解的反应式可写成M→M'(α+亚稳碳化物)。
当回火温度高于250℃时,ε(η)→χ(Fe5C2),χ是较为稳定的碳化物,具有复杂斜方点阵。
当温度进一步升高后,ε(η)与χ可转变为稳定的θ(Fe3C),θ具有正交点阵。
转变初期析出的亚稳碳化物极为细小,不易分辨,而χ与θ碳化物长大成为片状。
图6-1-3
6-1-3含C1.34%高碳马氏体回火时三中碳化物的析出范围
(2)碳化物转变方式
(a)原位转变—原碳化物发生成分、点阵改组,新、旧相具有相同析出位置与惯习面。
如χ→θ的转变。
(b)独立转变—新相重新形核、长大,使马氏体中含碳量降低,为维持平衡,细小的旧相溶解,如ε(η)→χ或θ。
ε(η)均匀分布在α'基底,惯习面为{100}α',χ与θ集中于M内孪晶面,惯习面为{112}α',见图6-1-4。
6-1-4沿孪晶面分布的碳化物
(3)一般规律
高碳钢中碳化物的析出与时间、温度的关系见图。
2.低碳马氏体中碳化物析出
当碳含量低于0.2%时,在200℃以下回火,仅发生碳偏聚;在200℃以上回火以及淬成马氏体过程中的自回火,均析出稳定的θ碳化物。
回火时,在板条内位错缠结处析出细针状碳化物,沿板条界析出薄片状碳化物。
温度升高后,条内碳化物就溶解而使条间碳化物长大。
温度达到500℃以上时,条内碳化物已消失,仅剩下较粗大的条间碳化物。
3.中碳马氏体碳化物的析出
对孪晶马氏体,当温度高于200℃时,由亚稳ε(η)→θ,无χ相出现,对位错马氏体,当温度高于200℃时,在位错线上直接析出θ,或经自回火析出;温度高时,碳化物向板条界转移。
4.碳化物聚集长大
长期保温或提高回火温度,使碳化物聚集长大。
长大机制可由胶态平衡理论解释:
第二相粒子在固溶体中的溶解度与其半径有关,即:
ln(Cr/C∞)=2(Mγ/RTρr)
其中,Cr为第二相粒子半径为r时的溶解度;C∞为第二相粒子半径为∞时的溶解度,即为平板时的溶解度;M为第二相分子量;R为气体常数;T为绝对温度;ρ为第二相密度;r为小粒子的半径;γ为单位面积界面能。
当碳化物种类确定后,上式中M,R,T,ρ,γ为常数,可见当半径r愈小,Cr/C∞越大,小粒子溶解度依指数关系急剧增加,由此引出了两条可能的结果:
(1)片、杆状的第二相粒子,各处的曲率半径不同,小半径处易于溶解,而使片、杆断开,并进一步球化。
(2)小粒子溶解,大粒子长大。
四.α相状态的变化
1.淬火时,由于马氏体转变引起晶内缺陷增加,表面与中心的温差造成热应力与组织应力引起的塑性变形,均会引起各种内应力的增加。
这些内应力,一般可分解为三类:
(1)第I类内应力,存在于宏观范围,如表面与心部之间,可造成变形与开裂。
回火温度越高,回火时间越长,应力下降越剧烈。
其间的关系可见图6-1-5。
经550℃回火,第I类内应力可基本消除。
6-1-5C0.3%钢回火时第一累内应力的变化
(2)第II类内应力,存在于晶粒间,可用△a/a来表示其大小,按性质又可分为三种类型:
(a)存在于马氏体片之间,来源于淬火时的畸变,到300℃以上时,因碳的析出而大大减小。
可见图中曲线2。
(b)析出的ε(η)碳化物与基体共格,造成与基体间的应力,但在ε(η)→θ内消除。
其与温度的关系,可见图中曲线3。
(c)因θ碳化物的析出而造成的与基体间的应力、与温度的关系可见图中曲线4。
这三种第II类内应力综合作用的效果可见曲线1。
6-1-6高碳钢回火时△a/a的变化
(3)第III类内应力,存在于晶胞内。
当温度升高后,碳原子析出使单胞畸变下降。
在300℃以上时,碳钢中的第III类应力可基本消除。
2.回复与再结晶
在400℃以上时,开始回复。
即板条界的位错通过攀移、滑移而消失。
位错密度下降,板条合并、变宽。
当亚结构为孪晶时,经400℃回火后也消失,但片状特征仍存在。
在600℃以上时,开始再结晶,位错密度低的板条块长大成等轴α晶粒,颗粒状碳化物分布在其基体上。
这种组织成为回火索氏体S'。
孪晶马氏体经此温度回火,片状特征也消除,得到回火索氏体。
所以,淬火碳钢在不同温度回火,可得到不同的组织:
200℃回火,得到α+碳化物(ε,η),即回火马氏体(碳化物存在于板条或片内),记作M'400℃回火,得到α(0.25%C)+θ碳化物,即回火屈氏体(细小碳化物及针状α),记作T'.600℃回火,得到平衡态等轴α+θ,即回火索氏体(细粒碳化物及等轴α),记作S'。
热处理与金相知识
钢结构组织与特性(No.1)
铁素体(F)
1.组织:
碳在α铁中的固溶体
2.特性:
呈体心立方晶格.溶碳能力最小,最大为0.02%;硬度和强度很低,
HB=80-120,σb=250N/mm^2;而塑性和韧性很好,δ=50%,ψ=70-80%.
因此,含铁素体多的钢材(软钢)中用来做可压、挤、冲板与耐
冲击震动的机件.这类钢有超低碳钢,如0Cr13,1Cr13、硅钢片等
奥氏体
1.组织:
碳在γ铁中的固溶体
2.特性:
呈面心立方晶格.最高溶碳量为2.06%,在一般情况
下,具有高的塑性,但强度和硬度低,HB=170-220,奥氏体组织除了在高温
转变时产生以外,在常温时亦存在于不锈钢、高铬钢和高锰钢中,如奥氏
体不锈钢等
渗碳体(C)
1.组织:
铁和碳的化合物(Fe3C)
2.特性:
呈复杂的八面体晶格.
含碳量为6.67%,硬度很高,HRC70-75,耐磨,但脆性很大,因此,
渗碳体不能单独应用,而总是与铁素体混合在一起.
碳在铁中溶解度很小,所以在常温下,钢铁组织内大部分的碳都是
以渗碳体或其他碳化物形式出现
珠光体(P)
1.组织;铁素体片和渗碳体片交替排列的层状显微组织,是铁素体与
渗碳体祷旌衔?
共析体)
2.特性:
是过冷奥氏体进行共析反应的直接产物.
其片层组织的粗细随奥氏体过冷程度不同,过冷程度越大,片层组织
越细性质也不同.
奥氏体在约600℃分解成的组织称为细珠光体(有的叫一次索氏体),
在500-600℃分解转变成用光学显微镜不能分辨其片层状的组织称为极
细珠光体(有的一次屈氏体),它们的硬度较铁素体和奥氏体高,而较渗碳
体低,其塑性较铁素体和奥氏体低而较渗碳体高.
正火后的珠光体比退火后的珠光体组织细密,弥散度大,故其力学性
能较好,但其片状渗碳体在钢材承受负荷时会引起应力集中,故不如索氏体
莱氏体(L)
1.组织:
奥氏体与渗碳体的共晶混合物
2.特性:
铁合金溶液含碳量在2.06%以上时,缓慢冷到1130℃便凝固出莱氏体.
当温度到达共析温度莱氏体中的奥氏转变为珠光体.
因此,在723℃以下莱氏体是珠光体与渗碳体机械混合物(共晶混合).
莱氏体硬而脆(>HB700),是一种较粗的组织,不能进行压力加工,如白口铁.
在铸态含有莱氏体组织的钢有高速工具钢和Cr12型高合金工具钢等.
这类钢一般有较大有耐磨性和较好的切削性
淬火与马氏体
1.组织:
碳在α-Fe中的过饱和固溶体,显微组织呈针叶状
2.特性:
淬火后获得的不稳定组织.
具有很高的硬度,而且随含碳量增加而提高,但含碳量超过0.6%后的硬
度值基本不变,如含C0.8%的马氏体,硬度约为HRC65,冲击韧性很低,脆性
很大,延伸率和断面收缩率几乎等于零.
奥氏体晶粒愈大,马氏体针叶愈粗大,则冲击韧性愈低;淬火温度愈低,
奥氏体晶粒愈细,得到的马氏体针叶非常细小,即无针状马氏组织,其韧性最高
回火马氏体(S)
1.组织:
与淬火马氏体硬度相近,而脆性略低的黑色针叶状组织
2.特性:
淬火钢重新加热到150-250℃回火获得的组织.
硬度一般只比淬火马氏体低HRC1-3格,但内应力比淬火马氏体小
索氏体(S)
1.组织:
铁索体和较细的粒状渗碳体组成的组织
2.特性:
淬火钢重新加热到500-680℃回火后获得的组织.
与细珠光体相比,在强度相同情冲下塑性及韧性都高,随回火温度提高,
硬度和强度降低,冲击韧性提高.硬度约为HRC23-35.综合机械性能比较好.
索氏体有的叫二次索氏体或回火索氏体
屈氏体
屈氏体(T)组织或特性
1.组织:
铁索体和更细的粒状渗碳体组成的组织
2.特性:
淬火钢重新加热到350-450℃回火后获得的组织.
它的硬度和强度虽然比马氏体低,但因其组织很致密,仍具有较高的强
度和硬度,并有比马氏体好的韧性和塑性,硬度约为HRC35-45.
屈氏体有的叫二次屈氏体或回火屈氏体
下贝氏体(B)
1.组织:
显微组织呈黑色针状形态,其中的铁素体呈现针状,而碳化物呈现
极小的质点以弥散状分布在针状铁素体内
2.特性:
过冷奥氏体在400-240℃等温度转变后的产物.
具有较高的硬度,约为HRC40-55,良好的塑性和很高的冲击韧性,其综
合机械性能比索氏体更好;
因此,在要求较大的、韧性和高强度相配合时,常以含有适当合金元素
的中碳结构钢等温淬火,获得贝氏体以改善钢的机械性能,并减小内应力
和变形
低碳马氏体
具有高强度与良好的塑性、韧性相结合的特点(σb=1200-1600N/mm^2,
σ0.2=1000-1300N/mm^2,δ5≥10%,ψ≥40%αk≥60J/cm^2);同时还有
低的冷脆转化温度(≤-60℃);在静载荷、疲劳及多次冲击载荷下,其缺
口敏感度和过载敏感性都较低.
低碳马氏体状态的20SiMn2MoVA综合力学性能,比中碳合金钢等温淬火
获得的下贝氏体更好.
保持了低碳钢的工艺性能,但切削加工较难
铁-碳合金平衡图中特性点与线(搂冷却叙述,加热为可逆的)
符号说明
A 纯铁的凝固点
E 碳在γ-Fe中的最大溶解度
G γ-Fe→α-Fe转变点
C 共晶点
S 共折点
ABCD 液相线.液体开始结晶
AHJECF 固相线,液体终止结晶
ES Acm线,渗碳体开始从奥氏体中析出
ECF 共晶线,开始从液体结晶出奥氏体和渗碳体的共晶混合物
GS As线,自奥氏体开始析出铁素体,
即γ-Fe→α-Fe的开始线
PSK 共析线或称A1线,自奥氏体开始析出铁素体和
渗碳体的共析混合物
注:
1.As线在加热时称为Ac3线,冷却时称Ar3线;
2.A1线在加热时称为Ac1线,冷却时称Ar1线
室温下铁-碳合金的平衡组织
名称 含碳晶,% 平衡组织
亚共析钢 0.02-0.8 铁素体+珠光体
共析钢 0.8 珠光体
过共析钢 0.8-2.06 珠光体+二次渗碳体
亚共晶的口铁2.06-4.3 树状珠光体+二次渗透体+共晶体
共晶白口铁4.3 共晶体(珠光体+渗碳体)
过共晶白口铁>4.3-6.67 板状一次渗碳体+共晶体
钢材的屈服点(屈服强度)与抗拉强度的比值,称为屈强比。
屈强比越大,结构零件的可靠性越高,一般碳素钢屈强比为0.6-0.65,低合金结构钢为0.65-0.75合金结构钢为0.84-0.86。
高屈强比高强韧性铸造马氏体不锈钢,特征是其化学成分中含有:
C≤0.06%、Cr11-16.5%、Ni3.50-6.0%、Mn≤2%、Mo0.5-2%、Si<1%,余量为Fe和少量杂质,杂质包括Al、[O]、[N]、[H]、S、P,其含量分别为Al<0.15%、[O]<0.01%、[N]<0.03%、[H]≤0.0005%、S≤0.020%、P≤0.025%。
屈强比即屈服强度与抗拉强度之比值,规定了钢管塑性变形区的行为,即屈强比越小,钢管在屈服后产生起始塑性变形到最后断裂前的形变容量越大。
从这个角度来看,钢管的屈强比(YB)尽量小一些,对管道安全有利。
一般屈强比(YB)≤0.90范围内。
但高强度钢管(特别是高强度微合金化控轧钢)屈强比较高,X70以上钢级的屈强比(YB)有时会超过0.93。
屈强比(YB)的提高,对管道的安全性各有利弊。
有利的一面,因为爆破压力与屈强比成正比,所以,从这个角度看,屈强比越高,管道趋于安全;不利的一面,因为环向应变的允许值与屈强比成反比,屈强比越高,环向应变允许值减少。
当屈强比(YB)=0.93时,可允许周长方向变形量为2.5%;而屈强比(YB)=0.95时,允许周长方向变形量1.5%。
从这个角度看,屈强比不宜过高。
另外,屈强比还同钢管壁厚有关。
例如:
12.7mm [/font] 屈强比小,说明屈服强度小或抗拉强度大,那么在材料发生屈服后,到材料发生破坏,有较长的一段延时性,人们可以及早发现故障而作出停机准备,故其可靠性高。 反之,屈强比大,材料在屈服前工作时间长,则材料利用率高。 影响金属屈强比的因素有那些? 组织均匀程度、晶粒大小和均匀性、内部缺陷、某些元素均匀性(S、P)都会影响钢的屈强比。 降低屈强比可以从细化晶粒(如快速凝固,超级钢)、均匀化晶粒组织、热处理退火、净化合金、微合金化、复合强化等方面入手,降低屈强比来提高材料的韧性和可靠性。 屈强比(σs/σb)钢材的屈服点(屈服强度)与抗拉强度的比值,称为屈强比。 屈强比越大,结构零件的可靠性越高,一般碳素钢屈强比为0.6-0.65,低合金结构钢为0.65-0.75合金结构钢为0.84-0.86。 1.屈服点(σs) 钢材或试样在拉伸时,当应力超过弹性极限,即使应力不再增加,而钢材或试样仍继续发生明显的塑性变形,称此现象为屈服,而产生屈服现象时的最小应力值即为屈服点。 设Ps为屈服点s处的外力,Fo为试样断面积,则屈服点σs=Ps/Fo(MPa),MPa称为兆帕等于N(牛顿)/mm2,(MPa=106Pa,Pa: 帕斯卡=N/m2) 2.2.屈服强度(σ0.2) 有的金属材料的屈服点极不明显,在测量上有困难,因此为了衡量材料的
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