观音山危岩治理项目可行性研究报告.docx
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观音山危岩治理项目可行性研究报告
1概述
1.1任务由来
*县*镇观音山危岩体位于长江南岸,根据调查,陡崖下侧缓坡处表层覆盖物全为崩坡积块石土,说明以前曾发生过大规模的崩塌。
又引起危岩体发生崩塌,主要堆积于陡崖下侧较缓坡处,少量沿*镇观音山沟滚落于坡脚处。
现坡脚处有城区通往朝阳机械厂的分支道路,危岩体四周有居民和行政单位,危岩的存在将对周边居民、行人及过往车辆的安全构成严重的威胁。
为了社会的和谐与稳定,本着以人为本的精神,为了人民群众生命财产的安全,我公司建议对该危岩体进行综合整治,在对现场观音山危岩进行实地勘查的基础上,开展该治理工程的可行性研究工作。
1.2主要的目的和任务主要的目的和任务
1.2.1目的
根据对*镇观音山危岩的分析评价,从治理工程的角度出发,分析其发展变化趋势,并进行危害性预测,采取必要的治理措施,防止危岩活动造成危害,为*县的社会发展与经济建设作出贡献。
1.2.2任务
1、对*镇观音山危岩治理工程的必要性进行评价。
2、对勘查确定的地质情况、基本特征、物理力学参数进行分析比较。
3、根据分析计算,对工程结构类型进行比选,以选择最合理的工程结构和布置型式;
4、对各工程项目进行投资估算,并作经济比较,选择推荐方案。
5、作出各方案平面布置图和断面图。
6、对治理工作进行效益评价。
1.3可行性研究报告编制依据
经过大量的定性、定量分析计算和研究,对灾害体的规模、范围、变形特征、物理力学特性和成因进行了深入的分析,在此基础上我公司开展了该治理工程的可行性研究报告编制。
主要编制依据:
1、《*县人民政府办公室关于*县2015年度地质灾害防治方案的通知》(彭府办[2015]37号)
2、《滑坡治理工程设计与施工技术规范》(DZ0219-2006)
3、《砌体结构设计规范》(GB50002-2001)
4、《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)
5、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
6、《崩塌、滑坡、泥石流监测规范》(DZ/T0221-2006)
2项目的必要性与紧迫性
2.1地质灾害体灾情评价
2.1.1地质灾害分布位置、规模、范围
本次危岩勘查的范围为北侧山脚沿江路地面高程16m,在观音山北侧形成了长330m,最大高差130m的陡立边坡。
根据现场调查,该危岩为二叠纪层下深灰色、浅灰色中厚层至层状灰岩,含燧石团块或条带,厚30-100m,鱼脊背状坡度40°。
危岩区面积1.2×104㎡,主崩方向310°,从危岩顶上拉张裂缝的范围延伸情况(拉张裂缝宽1-5m,延伸10-20m),以及崖脚或陡崖腰间凹岩腔(深0.6-3m)来判断,危岩区可崩塌厚度约0.6~10m,按平均厚度3.6m计,估算体积约4.32×104m3,规模属中型。
危岩体所处地段的地形坡度为65~80°,为陡崖,陡崖顶高程147m,坡脚高程16m左右,最大崩落高度131m,落石最大体积为10m3。
2.1.2主要危及对象
危岩体目前将对20栋242户1137人的生命财产安全构成威胁。
2.1.3地质灾害体破坏后造成损失估算
*镇观音山危岩将直接威胁20栋242户1137人的生命财产安全构成威胁,威胁资产大于1亿元。
2.2项目的必要性与紧迫性
*镇观音山危岩位于长江南岸,受岩体结构面控制,岩体风化切割严重,局部出现掉快、落石。
通过勘查,目前崩落的岩体掉落在山腰的林间及*镇观音山沟附近。
如若不及时进行治理,将威胁下方人员的安全。
因此为加快*镇步伐,尽快促进人民的生产生活和地区经济的发展,对*镇观音山危岩进行应急治理是必要的。
每年的5月至9月,*进入汛期阶段,持续的降雨会让*镇的一些山体、岩石出现滑坡、垮塌等危险。
为了消除安全隐患,对尽快进行治理在时间上是紧迫的。
3地理地质环境
3.1地理位置及交通
*镇,地处长江下游*段南岸,*县境北部,东南西三面环山,北滨长江。
全镇面积65平方公里,人口6.8万,其中农业人口2.1万,辖10个行政村,10个社区和1个林场,耕地面积19000亩,是*县的政治、经济、文化中心。
省道*公路贯穿全境,西南紧临九景高速和京九铁路干线,建设中的铜九铁路亦将穿镇而过,长江黄金水道依镇东流,已形成方便快捷,四通八达的交通网络,距*市水路67公里,公路65公里,距省会南昌市205公里。
*镇观音山危岩位于长江南岸,地势相对高差较大,地形较为复杂,现场施工条件极为严峻。
3.2气象、水文
1、气象
*地处中亚热带的过渡带,雨量充沛,四季分明,光照较足,霜期较短,适宜于亚热带作物的正常生长。
季节季节转换、气候有变化,春、夏、秋冬四季分明。
春季(3~5月)前期低温阴雨,仍受北方较强冷空气影响,寒气较重。
后春,夏季风力大增,与较强的北方冷空气交锋,造成连绵阴雨,有“春雨连绵”、“春无三日晴”之说,但气温逐渐升高。
夏季(6~8月)初夏,风向处于过渡性季节,冷暖空气时相激荡,天气反复无常。
这个时期为梅雨季节,汛期到来,暴雨集中,极易发生洪涝,若遇长江水位超高,容易造成外洪内涝,山洪暴发,江堤缺口,山体滑坡。
1998年是*有记录以来特多降水年份。
长江水位达百年未遇的高位。
每年进入盛夏,太平洋副热带高压控制,常刮偏南风,天气多晴,温度增高,日照强烈,时有伏旱出现。
秋季(9~11月)处暑过后,夏季风减弱,气温仍高,俗称“秋老虎”,白天虽热,入夜转凉,秋意渐浓。
九月中旬是夏季风向冬季风转换的过渡时期,北方冷空气南下入侵,使气温下降,往往会导致寒露风。
后期,气候稳定度大,又容易形成云雨,气温适中,秋高气爽,出现“小阳春”天气,但为时不长,即转入冬季。
冬季(12~2月)受北方冷空气影响,猛刮偏北大风,气温低,雨水少,湿度小。
当冷空气南下时,常伴有8级左右偏北大风,雨雪冰冻,气温显著下降。
有谣谚:
“一九、二九,霜风刺手,三九、四九,冻死猪狗”,又说:
“大寒小寒,滴水成团”。
1月中旬至2月中旬,是本县全年最冷时节,大雪、冻雨多发生在这个时期。
日照日照时数的变化是夏长冬短,全年日照为1928.5小时,日照为46%。
大于10C期间的日照为1513.4小时,占全年日照时的74%,二月份日照时数最少,为96.9小时,日照为36%,7~8两个月日照时数最多,分别为241.7小时和252.9小时,日照为61%和64%,平均每天有日照7.8小时。
太阳辐射的年总量为112.54千卡/厘米,年生理辐射总量平均值为56.3千卡/厘米,对农作物生长有利。
气温1971~2000年平均气温在16.6C左右,受地形影响,山区和团、瀼溪、东升、浩山、海形、杨梓、乐观、天红为15C左右,定山、太平、黄岭、黄花、泉山为16C左右,滨湖地区的芙蓉、棉船、马当、红光部分地区14.5C左右。
极端最高气温40.0C,出现在1961年7月3日。
极端最低气温-18.9C,出现在1969年2月6日。
地面最高极端温度68.7C,出现在1978年8月8日。
极端最低地温-24.6C,出现在1969年2月6日。
日平均气温稳定通过5.0C初日,一般出现在3月1日,而海形、杨梓等地出现在3月3日,海拔在576米的雷峰尖,一般在3月12日。
大于10.0C的初日一般出现在3月26日,浩山、海形出现在3月31日,雷峰尖为4月7日。
小于10.0C结束期县城为11月20日,海形11月11日,浩山11月8日。
县城喜温作物生长期有240天,海形、浩山分别比县城少14~17天左右,为223天~226天。
大于15.0C的开始期,县城为4月18日,海形、浩山为4月23日,晚5天左右,结束期县城为10月25日,海形、浩山为10月19日,要早6天左右。
本县初霜最早出现是1966年10月6日,最迟是1981年12月26日,最早终霜是1978年2月12日,最晚终霜是1967年4月5日。
无霜期最短为214天,出现在1962~1963年,无霜期最长为297天,出现在1979~1980年。
2、水文
水资源很广,有大气降水、河流、湖泊水库和地下水,但大气降水是最基本的水资源。
降水量因地形地貌分布不均,全县1971~2000年30年年平均降水量为1100~1500mm之间,县城年平均降水量为1421.1mm,海形为1500mm,黄岭为1172.1mm。
由于天气系统强弱不同以及季风转换迟早各异,因此,年际降水量相差较大,最多的年降水量为2298.4mm,出现在1999年,最少的年降水量为898.2mm,出现在1963年,且雨量随季节分布不均,第二季度雨量集中,为汛期,占年降水量44.2%,第一季度降水量占年降水量20.4%,第三季度降水量占年降水量23.5%,第四季度降水量占年降水量11.9%。
该县平均相对湿度为81%,相对湿度最大为83%,出现在1970年和1975年,年平均相对湿度最小为74%,出现在1986年,相对湿度极端最小为9%,出现在1986年3月5日。
1956~2000年的平均蒸发量为1575.4mm,蒸发量最大是1956年为1809.8mm,蒸发量最小的为1338.0mm,出现在1998年。
3.3地形地貌
*镇观音山危岩区所在地段主要为高中山区斜坡及沟谷地貌,斜坡分陡崖和缓坡两部分。
缓坡处坡度一般20~40°,陡崖、悬崖处坡度65~80°,较陡的斜坡为崩塌物的下落提供了有利的地形条件。
坡脚处为较平缓的沟谷地带,为永久性住房规划建设用地,属建筑物、居民密集区。
3.4区域地质构造及地震
1、构造
褶曲与断裂境内地质构造单元,位于杨子准地台东南缘,二级构造单元属下杨子钱塘台坳的一部分。
褶曲上南冲短轴背斜位于县城北东5千米,岩层向四周倾斜,长轴呈北东方向,长3000米,宽800米。
岷山—猫鹰窠背斜位于县境内北部,南西起自湖口县花尖山,向东经岷山至猫鹰窠,呈北东方向,长大于20千米,宽3~8千米。
倾角为20~35°。
天红—老屋饶向斜为境内主要褶曲构造。
位于南部、轴向北东,西端入湖口县境内,东端至神仙洞一带。
长大于25千米,宽5~6千米,倾角一般为25~40°。
著名的龙宫洞风景区就位于该向斜北翼寒武东中组(杨柳岗位)泥质条带灰岩内。
断裂县境内有近东西向、北东向、西北向和近南北向等不同方面断裂,其中尤以北东向最为发育。
浩山断裂位于县境内东部边缘,西南起自道士岭,经浩山乡、海形乡,东北至老屋里,并延入安徽省境内。
断裂呈北东45°方向,全长大于25千米,倾向南东、倾角50~60°。
东升断裂位于境内东南部,通过郭桥矿区,呈北东30°方向延展,全长30千米。
乐观断裂位于县境内南部,呈北东25°方向延展,全长37千米。
为本县最长的断裂,明显切穿不同时代地层岩石。
黄土岭断裂位于境内中部,呈北东20°方向延展,全长大于20千米。
2、地震
据2008年6月11日实施的《中国地震动参数区划图》(GB110386-2001)国家标准第1号修改单及附件2-1及2-2,场地地震烈度为6度,地震动峰值加速度为0.05g。
该县首个国家地震灾害监测点在浩山乡同升村村部建立,监测点编号DB09。
3.5危岩、崩塌物质组成及类型
1、危岩、崩塌体物质组成
危岩、崩塌体所在的陡崖边坡走向北东-南西,倾向东南,拟建工程有滑坡、断层等不良工程地质现象,卸荷裂隙发育,有三处危岩。
岩层产状330°∠3°。
节理、裂隙较发育,主要发育有3组构造风化裂隙,J1:
160°~175°∠82°~87°,裂隙间距10-20m,裂面张开宽度1~5m,裂面较平整,钙、泥质充填,结合差。
J2:
140°~150°∠62°~80°,裂隙间距10-30m,裂面张开宽度2~8m,裂面较平整,钙、泥质充填,含少许岩,结合差。
J3:
90°~100°∠71°~75°,裂隙间距10-30m,裂面张开宽度2~15m,裂面较平整,钙、泥质充填,结合差。
工程属风化剥蚀丘陵区,陡崖脚下向东倾斜的斜坡地带,其斜坡脚为长江河床。
西侧陡崖山顶最高海拔147m,东界最低海拔16m。
重力作用形成的重力拉张垂直裂隙,岩体一般被分割成块状,形成危岩。
危岩体受倾覆力矩或重力作用,产生从高处倾倒、坠落的崩塌灾害。
2、危岩、崩塌的类型
按危岩体的破坏特征,危岩、崩塌的类型可定为倾倒坠落型,一般情况下以小规模的落石崩落为主,地震条件下可形成较大规模的崩塌,崩落物多以孤石、滚石为主,少量块石,其落石大小受节理裂隙发育间距控制,运动形式为滚落式(局部跳跃),危害较大,可预见性差。
坡脚高程约16m,坡顶高程约147m,最大崩落高度达131m。
3.6水文地质
危岩区地下水为碎屑岩类基岩裂隙水。
危岩区基岩岩性主要为粉砂岩,由于处于断层下盘近断裂带上,基岩裂隙较发育,为地下水的赋存提供了较为有利的条件,但由于危岩区为陡崖,为地下水的径流排泄带,不利于地下水的储存,勘查期间未见泉水出露,说明地下水主要接受大气降雨补给,地表径流排泄,地下水水量小,对工程建设影响不大。
3.7不良地质现象
不良地质现象主要表现为崩塌下方的*镇观音山泥石流及右前方的*镇观音山潜在不稳定斜坡,这些地质灾害点都将威胁到*建设工作。
4地质灾害点基本特征及分析
4.1危岩、崩塌基本特征
*镇观音山危岩位于长江南岸,根据调查,陡崖下侧缓坡处表层覆盖物全为崩坡积块石土,说明以前曾发生过大规模的崩塌。
*镇观音山危岩区所在地段主要为高中山区斜坡及沟谷地貌,斜坡分陡崖和缓坡两部分。
缓坡处坡度一般20~40°,陡崖、悬崖处坡度65~80°,较陡的斜坡为崩塌物的下落提供了有利的地形条件。
坡脚处为较平缓的沟谷地带,为永久性住房规划建设用地,属建筑物、居民密集区。
根据现场调查,该危岩为二叠纪层下深灰色、浅灰色中厚层至层状灰岩,含燧石团块或条带,厚30-100m,鱼脊背状坡度40°。
危岩区面积1.2×104㎡,主崩方向310°,从危岩顶上拉张裂缝的范围延伸情况(拉张裂缝宽1-5m,延伸10-20m),以及崖脚或陡崖腰间凹岩腔(深0.6-3m)来判断,危岩区可崩塌厚度约0.6~10m,按平均厚度3.6m计,估算体积约4.32×104m3,规模属中型。
危岩体所处地段的地形坡度为65~80°,为陡崖,陡崖顶高程147m,坡脚高程16m左右,最大崩落高度131m,落石最大体积为10m3。
危岩、崩塌体所在的陡崖边坡走向北东-南西,倾向东南,拟建工程有滑坡、断层等不良工程地质现象,卸荷裂隙发育,有三处危岩。
岩层产状330°∠3°。
节理、裂隙较发育,主要发育有3组构造风化裂隙,J1:
160°~175°∠82°~87°,裂隙间距10-20m,裂面张开宽度1~5m,裂面较平整,钙、泥质充填,结合差。
J2:
140°~150°∠62°~80°,裂隙间距10-30m,裂面张开宽度2~8m,裂面较平整,钙、泥质充填,含少许岩,结合差。
J3:
90°~100°∠71°~75°,裂隙间距10-30m,裂面张开宽度2~15m,裂面较平整,钙、泥质充填,结合差。
工程属风化剥蚀丘陵区,陡崖脚下向东倾斜的斜坡地带,其斜坡脚为长江河床。
西侧陡崖山顶最高海拔147m,东界最低海拔16m。
重力作用形成的重力拉张垂直裂隙,岩体一般被分割成块状,形成危岩。
危岩体受倾覆力矩或重力作用,产生从高处倾倒、坠落的崩塌灾害。
按危岩体的破坏特征,危岩、崩塌的类型可定为倾倒坠落型,一般情况下以小规模的落石崩落为主,地震条件下(如)可形成较大规模的崩塌,崩落物多以孤石、滚石为主,少量块石,其落石大小受节理裂隙发育间距控制,运动形式为滚落式(局部跳跃),危害较大,可预见性差。
坡脚高程约16m,坡顶高程约147m,最大崩落高度达131m。
根据结构面的形成条件和成因,将岩体结构面分为原生结构面、构造结构面、次生结构面三类。
原生结构面为沉积结构面,层理面较发育;次生结构面主要指砂岩风化作用形成的浅部风化裂隙,一般在构造裂隙及层理面的基础上增大增宽。
危岩区位于*断层下盘近断裂处,构造结构面是区内岩体中最主要的结构面,构造裂隙较发育,各种结构面的共同作用,为危岩的形成提供了必要条件。
危岩岩体呈层状结构,结构体分类为Ⅲ级结构体,确定岩体完整程度为较完整,岩石为较硬岩,结构面结合程度较差,综合确定岩体基本质量等级为Ⅲ级。
目前危岩、崩塌区内主要的变形特征有:
⑴由于下部卸荷掉块,局部形成凹岩腔,横长约2.3m,深约1.8m,悬空;⑵由于裂隙、风化及地震作用,部分危石已脱离母体,两者间裂缝宽2-10cm,悬置于下部支撑上,但还没产生崩塌或受母体悬吊于陡崖;⑶在陡崖坡顶见宽0.1-0.3m,延伸3-8m的横向拉张裂缝。
据勘察报告计算结果,剖面30~30’处落石速度V’=29.55m/s。
4.2危岩、崩塌稳定性分析
根据勘察报告计算结果,其结果见下表4-1。
根据《三峡库区三期地质灾害治理工程地质勘察技术要求》,评价标准为:
稳定系数F<1.0为不稳定状态;1.0≤K<1.35为欠稳定状态;1.35≤K<1.50为基本稳定状态;K≥1.50为稳定状态。
根据计算分析,可得出以下结论:
⑴现状条件下,后缘无陡倾裂隙,按潜在破坏面1进行计算时,稳定系数F=2.50,处于稳定状态;
⑵现状条件下,后缘有陡倾裂隙,按潜在破坏面2进行计算时,稳定系数F=1.49,处于基本稳定状态;
计算结果表明危岩体处于基本稳定-稳定状态,当后缘陡倾裂隙变长,达到一定程度时,将处于欠稳定状态,直至崩塌,计算结果与危岩体实际情况吻合,计算结果可信。
4.3形成机制及发展趋势
由于危岩体所处地段为*断层的下降盘近断裂处,受构造作用强烈,构造裂隙发育,发育的裂隙组成共轭裂隙,裂面较平整、光滑,延伸较长,同层理面共同作用,将岩体切割呈块状;裂隙面为不利结构面,较陡倾的裂隙结构面不利于岩体的稳定。
另外危岩体所处地段坡高且陡,高陡的临空面及局部掉块形成的凹岩腔,引起强卸荷作用,形成卸荷裂隙,或加宽加大原构造裂隙;各种裂隙在风化及地下水径流侵蚀作用下,裂隙加宽、加长,进一步切割岩体,从而形成危岩体。
当危岩体处于极限平衡状态下遇到一定的外力(雨水、风力、人为,以及地震等)作用,可随时发生掉块崩塌,崩落物以滚石、块石为主,次为碎石。
通过以上分析可知,调查区内斜坡整体较稳定,在无特殊外力如地震的作用下,区内的危岩、崩塌将还是主要以小型滚石、块石崩落为主,崩落方向310°,对坡脚处构成直接威胁。
5治理工程方案比选
5.1治理目标与原则
5.1.1治理目标
由于*镇观音山危岩直接威胁居民生命财产安全,潜在经济损失巨大。
从现场调查发现,树林间夹有崩塌落石。
因此,治理目标为确保崩塌体下方安置区人员的生命及财产安全,以便尽快的促进人民的重建工作及日常的生活。
5.1.2治理原则
针对该崩塌范围大、治理难度大等特点,因此在保证治理方案科学性的同时,使方案切实可行,以集中有限的资金取得最大的工程与社会综合效应。
1、设计工程必须保证科学性
本次方案根据勘察成果,针对地质灾害的形成发育规律,制定切实可行而又安全有效的工程方案。
2、设计方案应选择技术可靠、经济合理、结构简单、可操作性强的方案。
3、因地制宜,就地取材,节省防治费用。
4、综合防治应贯彻工程措施与行政措施相结合。
5、为便于决策单位使用,提供不同的设计方案作对比选择。
5.2设计标准、参数
5.2.1设计标准
治理工程级别划分依据《滑坡治理工程设计与施工技术规范》
(DZ/T0219-2006)的相关规定确定。
*镇观音山危岩(危岩体)目前直接威胁临时居住区1137人生命财产安全,严重影响的重建工作,威胁资产约1亿元,其危害程度等级属特大型。
依据《滑坡治理工程设计与施工技术规范》(DZ/T0219-2006),治理工程级别综合评定为Ⅱ级Ⅱ级。
5.2.2设计参数
计算参数详见计算书。
5.3治理工程技术方案设计
该危岩区纵长约330m,横向宽200m,危岩区面积1.2×104㎡,主崩方向310°,从危岩顶上拉张裂缝的范围延伸情况(拉张裂缝宽1-5m,延伸10-20m),以及崖脚或陡崖腰间凹岩腔(深0.6-3m)来判断,危岩区可崩塌厚度约0.6~10m,按平均厚度3.6m计,估算体积约4.32×104m3,规模属中型。
危岩体所处地段的地形坡度为65~80°,为陡崖,陡崖顶高程147m,坡脚高程16m左右,最大崩落高度131m,落石最大体积为10m3,落石速度29.55m/s。
根据上述特征可见,由于相对高差较大,落石速度和动能均较大,同时由于危岩区所处位置较高,给设计和施工带来了极大的困难。
因此经综合考虑,
本次提出两个方案以供比选。
方案一:
拦挡墙(被动防护)
根据勘察调查显示,目前崩塌物质受下部斜坡发育良好的树林阻挡,崩塌物质均堆积于崩塌体下部斜坡地带,经访问未发现有落石进入下部场地,基于本次调查结果,设计方案考虑在坡体下部设置一排拦挡墙进行被动防护,主要目的是作为一种安全储备,并防止小型块石进入场地。
方案二:
清方+SNS主动网(主动防护)
由于相对高差较大,落石速度和动能均较大,一旦崩塌体上有大块块石坠落,
由于不确定因素使块体未受到树林阻挡,以高速进入场地,则根据上述落石块径及速度计算,将产生137.3t的冲击力,下部被动防护结构难以满足要求。
因此从根治该崩塌体的角度出发,考虑对现有崩塌体进行危岩清理,清理后坡面挂SNS主动网进行防护。
5.4分项工程设计
5.4.1.方案一
布置拦挡墙。
拦挡墙高4m,埋深1m,顶宽1.5m。
坡度为1:
0.4,墙身采用M7.5浆砌块石浇筑,挡墙长380m。
表5-1崩塌防治工程主要工程量表(方案一)
工程名称
项目名称
单位
工程量
挡墙
M7.5浆砌声块石
m3
14136
土方
m3
4913.4
沥青木板
m3
28.2
5.4.2方案二
先清除危岩体,然后坡面使用SNS柔性网主动防护。
挂网锚杆的间距为4.5m×4.5m,锚杆的直径使用Φ16,长度5m。
表5-2崩塌防治工程主要工程量表(方案二)
项目数量
清方(m3)
SNS柔性网(m3)
工程量
750000
12120
9900
5.4.3方案三
遇到危岩体,采用高频破碎重型锤将其破碎,并清除出场。
5.5治理工程方案的比选与推荐方案的比选
本次主要就*镇观音山危岩的两个方案进行对比:
方案一:
工程形式为拦挡墙被动防护,此方案工程施工难度较小,工程投资较少,但由于坡体高差较大,被动防护,治理不彻底,崩落块石动能较大,因此在工程安全性上低于方案二。
方案二:
工程形式为清除危岩+SNS主动网,此方案工程安全性高,但由于危岩区相对高程达到131m,坡面坡度较陡,施工难度较大,工程投资较大,主动防护。
方案三:
工程形式为清除危岩,采用日本进口高频破碎机械,工程安全性高,噪音小,污染少,施工期短。
表5-3崩塌治理方案比较
项目
方案一
方案二
方案二
目的
被动防护
主动防护
主动防护
工程形式
拦挡墙
清除危岩+SNS主动网
清除危岩
优点
施工难度小,工程投资较小
工程安全性高
工程安全性高,噪音小,污染少
缺点
治理效果差,安全性低于方案二
施工难度大,投资较大
投资大
概算费用
471.69
2483.94
2500
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