施工通道平台搭设方案.docx
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施工通道平台搭设方案.docx
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施工通道平台搭设方案
余姚市金融中心大楼新建工程
施
工
通
道
平
台
搭
设
专
项
方
案
编制人:
审核人:
编制单位:
浙江二建余姚金融中心大楼新建工程项目部
编制日期:
年月日
审核人:
批准人:
批准单位:
浙江省二建建设集团有限公司第六分公司
批准日期:
年月日
一.工程概况
1、概况:
余姚市金融中心大楼新建工程主楼地上25层,地下2层;裙楼4层;建筑高度99.2m;总建筑面积(规划面积)约为75596m2,其中地上总建筑面积为55528.49m2,地下室建筑面积为14117.45m2(含人防地下室面积1969m2),半地下室面积为5240m2,主楼建筑面积面积为42575m2。
现二楼施工电梯口处楼板挑空,因人员行走和材料运输需要,特在二楼施工电梯通道口处搭设一通道平台。
其中电梯口处平台采用落地钢管脚手架搭设,拐角通道直接在结构梁上钢管搭设。
2、编制依据
建筑施工安全检查标准JGJ59-99
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011
宁波市相关文件、法规,公司相关规定。
余姚市金融中心大楼新建工程图纸
《余姚市金融中心大楼新建工程施工组织设计》
余姚市姚州建设工程检测有限公司检测报告
二.脚手架设置:
1、落地通道平台脚手架从一层楼板(120mm厚)开始往上搭设,平台长4.2米,宽2m,搭设高度5.4m,平台面铺设脚手板,四周设置防护栏杆,用安全网封闭。
2、拐角处直行通道,搭设在两边结构梁上,通道长度11m,宽度1.5米,因宽度较小,平台板底间距50cm搭设一根钢管支撑,平台面铺设脚手板,四周设置防护栏杆,用安全网密闭,因净跨较小,不另外计算。
三、脚手架构配件要求:
1、对进场的钢管、扣件、脚手板等要进行检查验收,钢管及扣件必须要有产品质量合格证及检验测试报告,经检验的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水;不具备合格证的钢管、扣件不得进场使用。
脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。
2、所用的脚手板材质坚韧,不使用青嫩、枯脆、腐烂、虫蛀的材料。
钢管、扣件必须涂上防锈漆,外漆黄色油漆。
四、计算书
钢管落地通道平台计算书
一、架体参数
卸料平台名称
办公楼1卸料平台
卸料平台布置方式
沿横向
平台长度A(m)
4.2
平台宽度B(m)
2
平台高度H(m)
5.4
立杆纵距la(m)
1.4
立杆步距h(m)
1.8
立杆横距lb(m)
1
板底支撑间距s(m)
0.5
二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
0
施工均布荷载q2k(kN/m2)
2
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
通道平台平面示意图
通道平台侧立面示意图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×lb/2=0.350×1.00/2=0.175kN/m;
Q1k=q1k×lb/2=0.000×1.00/2=0.000kN/m;
Q2k=q2k×lb/2=2.000×1.00/2=1.000kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.000+1.000)=1.400kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.250+0.117×1.400)×1.402=0.370kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.250+1.200×1.400)×1.40=2.736kN;
σ=Mmax/W=0.370×106/(4.49×103)=82.399N/mm2<[f]=205.00N/mm2;
满足要求!
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.000+1.000=1.000kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×1.000)×1.40=2.000kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(1.40×103)4+0.990×1.000×(1.40×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=1.956mm 满足要求! 五、横向支撑钢管验算 平台横向支撑钢管类型 单钢管 钢管类型 Ф48×3 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=2.736kN; p'=R'max=2.000kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.518kN·m; 横向钢管计算剪力图 Rmax=6.545kN; 横向钢管计算变形图 νmax=1.034mm; σ=Mmax/W=0.518×106/(4.49×103)=115.259N/mm2<[f]=205.00N/mm2; 满足要求! νmax=1.034mm 满足要求! 六、立杆承重连接计算 横杆和立杆连接方式 双扣件 单扣件抗滑承载力(kN) 8 扣件抗滑移承载力系数 0.8 Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=6.545kN 满足要求! 七、立杆的稳定性验算 钢管类型 Ф48×3 钢管截面回转半径i(cm) 1.59 钢管的净截面A(cm2) 4.24 钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 双立杆计算方法 不设置双立杆 立杆计算长度系数μ 1.5 NG1=1.3×(la+1.00*lb+1.00*h)*0.038/h+g1k×la×1.00/1.00=1.3×(1.40+1.00*1.00+1.00*1.80)*0.038/1.80+0.033×1.40×1.00/1.00=0.161kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.40×1.00/1.00=0.490kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=0.000×1.40×1.00/1.00=0.000kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.40×1.00/1.00=2.800kN; 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值: N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.161+0.490)+0.9×1.4×(0.000+2.800)=4.310kN; 支架立杆计算长度: L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m 长细比λ=L0/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811<[λ]=210 满足要求! 轴心受压构件的稳定系数计算: L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m 长细比λ=L0/i=3.119×103/(1.59×10)=196.132 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.188 ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2 Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.40×1.802/10=0.102kN·m; σ=N/φA+Mw/W=4.310×103/(0.188×4.24×102)+0.102×106/(4.49×103)=76.673N/mm2<[f]=205.00N/mm2 满足要求! 八、连墙件验算 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件布置方式 2步3跨 连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN) 3 内立杆离墙距离a(m) 0.25 1、强度验算 ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2 AW=1.80×1.40×2×3=15.1m2 Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×15.1=3.759kN N=Nw+N0=3.759+3.00=6.759kN 长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270,由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。 Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN N=6.759 满足要求! 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 双扣件承载力设计值Rc=8.0×2×0.80=12.800kN N=6.759kN 满足要求! 九、立杆支承面承载力验算 地基基础 混凝土楼板 混凝土板厚度h(mm) 100 砼设计强度等级 C35 立杆底座面积A(mm2) 100×100 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力: βh=1,ft=1.57N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100+85)=740mm Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.57×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=78.562kN>N=4.310kN 满足要求! 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力: ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.85×16.70=14.195kN/mm Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×14.195×103×0.01=35.488kN>N=4.310kN 满足要求!
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- 施工 通道 平台 搭设 方案