机械设计及机械制造专业56道压力容器压力管道设计考试题判断题二.docx
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机械设计及机械制造专业56道压力容器压力管道设计考试题判断题二
机械设计及机械制造专业
100道压力容器、压力管道设计考试题
(判断题二)
1、按《钢制压力容器》的规定,氩弧焊打底、单面焊双面成形的对接焊缝可作为双面焊全焊透对接焊缝结构。
(√)
2、液化石油气贮罐的设计压力为8Mpa,可选用公称压力为6Mpa的安全阀。
(×)
3、标准为和焊接名词术语保持一致,已将过去所称的“焊缝”改为“焊接接头”。
(×)
4、拼接封头必须进行100%无损检测,并在成形后进行,若成形前进行,则成形后圆弧过渡区再作无损检测。
(√)
5、插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度σb>540MPa容器壳体连接,接管内径边角处应倒圆。
(√)
6、《钢制压力容器》中规定:
最高使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造的压力容器,均应按低温容器有关标准规定进行设计、制造、检验与验收。
(×)
7、按《钢制压力容器》中规定,冷卷筒节投料的钢材厚度δs不得小于名义厚度减钢板负偏差。
(√)
8、按《钢制压力容器》的要求,容器上凡被补强圈、支座、垫板等覆盖的焊缝,均应打磨至与母材齐平。
(√)
9、按《钢制压力容器》的规定,需焊后热处理的容器,一般应在热处理前进行返修。
如在热处理后返修时,补焊后应作必要的热处理。
(√)
10、《钢制压力容器》中规定:
对于有防腐要求的不锈钢以及复合钢板制压力容器可在防腐面采用硬印作为焊工的识别标记。
(×)
11、按《钢制压力容器》中规定,用δs=32mm的16MnR焊制的压力容器,焊前预热100℃以上,应进行焊后热处理。
(×)
12、《管壳式换热器》规定:
管板与换热管采用胀接连接时,用于易燃、易爆及有毒介质等严格场合,管板的最小厚度应大于或等于换热管的外径(d0)。
(×)
13、《管壳式换热器》规定:
插入式接管、管接头等,应伸出管箱、壳体和头盖的内表面。
(×)
14、《管壳式换热器》中规定:
换热管对接接头应进行射线检测,抽查数量应不少于接头总数的10%,如有一条不合格时,应再增加20%抽查。
再出现不合格时应100%检查。
(×)
15、《管壳式换热器》中要求:
对接后的换热管,应逐根进行液压试验,试验压力为设计压力的5倍。
(×)
16、《管壳式换热器》中规定:
不宜采用换热管与管板焊接加桥间空隙补焊的方法进行管板堆焊。
(×)
17、《管壳式换热器》中规定:
胀接连接时,管孔表面不应有影响胀接紧密性的缺陷,如贯通的纵向或螺旋状刻痕等。
(√)
18、《管壳式换热器》中规定:
隔板槽密封面应与环形密封面平齐,或略高于环形密封面(控制在0.5mm以内)。
(×)
19、《管壳式换热器》中规定:
低温换热器A类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的对接接头。
(×)
20、《管壳式换热器》中规定:
低温换热器的鞍座、耳座、支腿应同壳体直接焊接,不应设置垫板。
(×)
21、《管壳式换热器》中规定:
当低温换热器A、B类焊缝进行100%射线或超声检测时,其他焊接接头均作100%磁粉或渗透检测。
(×)
22、《球形储罐施工及验收规范》中规定:
球罐组装时,可采用工卡具调整壳板组对间隙和错边量,但不得进行强力组装。
(√)
23、《球形储罐施工及验收规范》中的要求,影响球罐焊后整体热处理及充水沉降的零部件,应在热处理及沉降试验完成后再与球罐固定。
(√)
24、《球形储罐施工及验收规范》中规定:
球罐定位焊宜在初焊层一侧。
定位焊的质量要求应与正式焊缝相同,当出现裂纹时必须清除。
(×)
25、《球形储罐施工及验收规范》中的要求,球罐焊接时,对标准抗拉强度大于540Mpa的钢材及厚度大于38mm的碳素钢和厚度大于25mm的低合金钢的焊接线能量,必须进行测定和严格控制。
(√)
26、《球形储罐施工及验收规范》中规定:
球壳板δn>38mm的球罐当进行100%焊缝长度的射线检测后,还应进行不少于20%焊缝长度的超声复检,复检应包括每一相交的焊接接头。
两种检测方法的结果,均应符合各自的合格标准。
(√)
27、《钢制球形储罐》中规定:
用07MnCrMoVR、或07MnNiCrMoVDR钢板压制球壳板时或采用冷压成形,也可采用热压成形,热压成形后球壳板的力学和弯曲性能须由热压工艺保证。
(×)
28、《钢制球形储罐》中的要求,球罐底板与基础、拉杆与支柱的固定连接可在压力试验前进行。
(×)
29、按《钢制球形储罐》的规定,对球罐上公称直径不小于250mm的接管与长颈法兰、接管与接管对接连接的焊接接头,应进行100%射线或超声检测。
(√)
30、《钢制球形储罐》中规定:
球罐在热处理过程中,应监测支柱底板位移,并按计算位移值及时调整柱脚位移。
一般温度每变化100℃应调整一次。
(√)
31、按《钢制球形储罐》的规定,在球罐液压试验的充、放液过程中,应对线个支柱基础的沉降量进行测定并记录相邻支柱基础沉降差。
(√)
32、《钢制塔式容器》的要求,塔式容器焊接接头系数φ是由受压元件的焊接接头型式确定的。
(×)
33、《钢制塔式容器》中规定:
裙座壳用钢可不按受压元件用钢要求选取。
(×)
34、《钢制塔式容器》中规定:
裙座与塔壳采用对接接头型式时,裙座壳的内直径应与塔壳下封头内直径相等,裙座壳与塔壳下封头的连接焊缝可以采用全焊透连续焊。
(×)
35、《钢制塔式容器》中规定:
裙座与塔壳采用搭接接头型式时,搭接部位不允许在塔壳下封头上,只允许在圆筒体上。
(×)
36、《钢制塔式容器》中规定:
当裙座壳与下封头搭接时,搭接部位应位于下封头的环向连接焊缝连成一体。
(×)
37、《钢制塔式容器》中规定:
无保温(保冷、防火)层的裙座上部应均匀设置排气孔。
当裙座上部开有缺口时,也应开设排气孔。
(×)
38、《钢制塔式容器》中规定:
塔器的制造、检验及验收应符合规定。
(×)
39、《钢制塔式容器》中规定:
需进行整体热处理的塔器,热处理前应将需要焊在塔壳上的连接件焊在塔壳上,热处理后不宜再在塔壳上进行焊接。
(×)
40、《钛制设备设计技术规定》中规定:
对钛制换热器,当管程设计压力Pt>壳程设计压力Ps时,在满足规定条件的情况下,可提高壳程的试验压力,以检验胀口或焊口的密封性。
(√)
41、《钛制设备设计技术规定》中指出,钛在发烟硝酸、干氯气、过氧化氢和含氟介质中使用,便产生强烈腐蚀、燃烧和爆炸。
所以钛不能在这些介质中使用。
(√)
42、按《钛制设备设计技术规定》的要求,在进行钛制设备强度计算时,应将钛衬里层与钛复合钢板复层的厚度计入计算壁厚中。
(×)
43、《钛制设备技术条件》中规定:
钛复合钢板应昼采用热成形,热成形加热温度控制在550~650℃。
(×)
44、《钛制设备技术条件》中规定:
经焊接等工艺过程制造的钛设备,当用于有产生应力腐蚀倾向的环境时,应进行消除应力退火处理,消除应力退火温度一般选在再结晶温度下,保温1小时。
(√)
45、《钛制设备技术条件》中规定:
钛制压力容器和换热器的对接焊缝须经100%RT或UT检测(按刚性设计的低压和常压容器、换热器除外)。
(√)
46、《钛制设备技术条件》中规定:
制成的钛设备内部钛表面应以30%HNO3+3%HF水溶液,在50℃温度进行酸洗。
酸洗后再用清洁的自来水冲洗。
(√)
47、《压力容器法兰分类与技术条件》中规定,不允许修改标准法兰尺寸。
(√)
48、《椭圆形封头》中规定:
由整板或拼接板成形的封头适用于低压容器,瓣片和顶圆板制成的封头适用于中压容器。
(×)
49、《压力容器波形膨胀节》中规定:
增加波纹管的波数或层数并不能改善波纹管的应力状态。
(×)
50、《压力容器波形膨胀节》中规定:
HF型或HZ型单层波纹管允许板料分瓣拼焊(拼焊的钢板不允许存在环焊缝),半波整体冲压,然后采用两个半波零件焊接而成。
(√)
51、《压力容器波形膨胀节》中规定:
波形膨胀节施焊时,不得在非焊接处引弧,纵焊缝应有引弧板和熄弧板。
板长不小于100mm。
去除引弧板和熄弧板,应采用切割的方法,严禁使用敲击的方法,切除处应磨平。
(√)
52、《压力容器波形膨胀节》中规定:
波纹管焊缝表面的溶渣和飞溅物必须清除干净,并不得有裂纹、咬边、气孔、弧坑和夹渣等缺陷。
纵焊缝不应有错边。
√
53、《压力容器波形膨胀节》中规定:
膨胀节波形表面的机械损伤应进行修磨或补焊,补焊后应将补焊处打磨成圆滑过渡。
(×)
54、《压力容器波形膨胀节》中规定:
波纹管与设备筒体(或端管)的对接环缝,应按筒体上环缝的要求进行射线检测。
(√)
55、《压力容器波形膨胀节》中规定:
对于易燃、易爆、毒性为极度、高度危害介质或设计上不允许有微量泄漏的压力容器用膨胀节必须进行气密性试验。
膨胀节的气密性试验需在液压试验合格后方可进行。
(√)
56、《钢制管法兰型式、参数(欧洲体系)》适用的钢管外径包括A、B两个系列,A系列为国际通用系列(俗称英制管)、B系列为国内沿用系列(俗称公制管)。
(√)
57、《压力容器设计单位资格管理与监督规则》中规定:
各类气瓶和医用氧舱的设计,按有关规定进行产品设计文件审批,不实行设计资格许可。
(√)
58、《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定:
取得压力容器设计资格的压力容器制造单位,应以本单位制造产品设计为主。
(×)
59、《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定:
取得A或C类压力容器设计资格的单位和设计审批人员,也就取得了相同品种的D类压力容器的设计资格和设计审批资格。
(√)
60、《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定:
申请设计资格的单位没有相应设计或制造经历的,可直接申请设计相应的压力容器或压力管道的类别、级别。
(×)
61、按《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》的规定:
《压力容器压力管道设计许可证》有效期为5年。
有效期满当年,按有关规定办理换证手续。
(×)
62、按《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》的要求,改变设计单位名称应重新刻制设计资格印章;改变设计单位技术总负责人,则不必重新刻制设计资格印章。
(×)
63、《压力容器安全技术监察规程》中规定:
焊制压力容器的筒体纵向接头、筒节与筒节(封头)连接的环向接头,以及封头的拼接接头,必须采用全截面焊透的对接接头形式。
球形储罐球壳板不得拼接。
(√)
64、《钢制压力容器》中规定:
外压容器和真空容器以内压进行压力试验。
(√)
65、《钢制压力容器》中规定:
需作气密性试验时,试验压力、试验介质和检验要求应在图样上注明。
(√)
66、《钢制压力容器》中规定:
复合钢板应在热处理后供货。
(√)
67、《钢制压力容器》中规定:
标准中20g钢板可代用Q235C。
(√)
68、《钢制压力容器》中规定:
1Cr18Ni9Ti钢材使用温度高于500℃时,施用应力可按0Cr18Ni10Ti选取。
(√)
69、《钢制压力容器》中规定:
当直立容器的壳体长度超过30m时,其壳体直线度允差应符合JB4710的规定。
(√)
70、《钢制压力容器》中规定:
筒节长度应不小于300mm。
组装时,相邻筒节A类接头焊缝中心线间外圆弧长以及封头A类接头焊缝中心线与相邻筒节A类接头焊缝中心线间外圆弧长应大于钢板厚主δs的3倍,且不小于100mm。
(√)
71、《钢制压力容器》中规定:
用标准抗拉强度下限值σb>540Mpa的钢材及Cr-Mo低合金钢材和不锈钢材制造的容器以及焊接接头系数φ取为1的容器,其焊缝表面不得有咬边。
(√)
72、《钢制压力容器》中规定:
对于有防腐要求的不锈钢以及复合钢板制压力容器,不得在防腐面采用硬印作为焊工的识别标记。
(√)
73、《钢制压力容器》中规定:
低温容器受压元件用钢必须是镇静钢、钢材的使用温度限可不同于钢材标准中规定的最低试验温度。
(√)
74、《钢制压力容器》中规定:
当壳体或其受压元件使用在“低温低应力工况”下,若其设计温度加50℃后,高于-20℃时,不必遵循附录C的规定。
(√)
75、《钢制压力容器》中规定:
低温容器用焊条应按批进行药皮含水量或熔敷金属扩散氢含量的复验。
(√)
76、《钢制压力容器》中规定:
钢板厚度大于16mm的碳素钢和低合金钢制低温容器或元件应进行焊后热处理。
(√)
77、《钢制压力容器》中规定:
每台低温容器都应制备产品焊接试板。
(√)
78、《钢制压力容器》中规定:
低温容器液压试验时的液体温度不低于壳体材料和焊接接头的冲击试验温度(取其高者)加20℃。
(√)
79、在《钢制压力容器》中:
计算压力指设定的容器顶部的最高压力,与相应的设计温度一起作为设计载荷条件,其值不低于工作压力。
(×)
80、在《钢制压力容器》中:
设计压力指在相应的设计温度下,用以确定元件厚度的压力,其中包括液柱压力。
当元件所承受的液柱静压力小于5%设计压力时,可忽略不计。
(×)
81、在《钢制压力容器》中:
设计温度容器在正常工作情况下,设定的沿元件金属截面的温度平均值。
设计温度设计压力一起作为设计载荷条件。
(√)
82、在《钢制压力容器》中:
试验温度压力试验时,试验液体的温度。
(×)
83、在《钢制压力容器》中:
设计厚度指计算厚度与腐蚀裕量之和。
名义厚度指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度,即标注在图样上的厚度。
有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。
(√)
84、在《钢制压力容器》中:
厚度附加量:
C=C1+C2式中C1-腐蚀裕量、C2-钢材厚度负偏差。
(×)
85、《钢制压力容器》中规定:
钢板或钢管厚度负偏差按钢材标准的规定。
当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm,且不超过名义厚度6%时,负偏差可忽略不计。
(√)
86、《钢制压力容器》中规定:
壳体加工成形后壳体厚度包括腐蚀裕量的最小厚度。
对碳素钢、低合金钢制容器,不小于3mm。
对高合金钢制容器,不小于2mm。
(×)
87、《钢制压力容器》中规定:
奥氏体不锈钢制设备及元件进行稳定化或固溶化热处理时允许分段进行。
(×)
88、按GB150设计的压力容器都应接受《压力容器安全技术监察规程》的监督。
(×)
89、在《钢制压力容器》中:
在相同的条件下,标准椭圆封头和近似标准椭圆封头的碟形封头其计算厚度是相同的。
(×)
90、压力容器受压元件用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同,就可以批准代用。
(×)
91、《钢制压力容器》中规定:
压力容器的受压部分的纵向焊缝为A类焊缝,环向焊缝为B类焊缝。
(×)
92、先拼后成形的封头上的所有拼接焊缝,应进行100%射线或超声波探伤检查。
(×)
93、不锈钢对接焊接接头一般不采用超声波探伤检查,其原因是这种探伤方法不能提供复查的底片。
(×)
94、奥氏体不锈钢焊接时最容易产生延迟裂纹,可以进行磁粉探伤,也可以用渗透探伤。
(×)
95、《钢制压力容器》中规定:
对冷成形和中温成形的碳素钢、16MnR钢制压力容器圆筒,当厚度δs≥3%Di时,应作热处理。
(√)
96、《钢制压力容器》中规定:
试验温度指压力容器试验时容器壳体的金属温度,而不是指试验液温度。
(√)
97、按《钢制压力容器》的规定,压力容器气压试验的合格标准是经检查无泄漏。
(×)
98、按《钢制压力容器》的规定,奥氏体不锈钢的使用温度于525℃时,钢中含碳量应不小于0.04%。
(√)
99、外压容器的破坏主要有强度不足引起的破坏和失稳现象,但经常只计算外压容器的稳定性。
(√)
100、管子与管板连接采用胀接方法时,其胀接原理是管子与管板同时产生塑性变形而达到了密封和满足胀接强度。
(×)
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