空间网格结构技术.docx

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空间网格结构技术

1总则

1.0.2本标准是以原《网架结构设计与施工规程》JGJ7-91与原《网壳结构技术规程》JGJ61-2003为主，综合考虑二本规程共同点与各自特点，将网架、网壳与立体桁架、张弦结构统称空间网格结构。

空间网格结构包括以主要承受弯曲内力的平板型网架、主要承受薄膜力的单层与双层网壳，同时也包括现在常用的立体管桁架。

当平板型网架上弦构件或双层网壳上弦构件采用钢筋混凝土板时，构成了组合网架或组合网壳。

当空间网格结构采用预应力索组合时形成预应力空间网格结构，本标准中有关章节均可适用于这些类型空间网格结构的设计与施工。

3基本规定

3.1结构选型

3.1.2本条中按网格组成形式，如交叉桁架体系、四角锥体系与三角锥体系，列出了国内常用的13种网架形式。

布置网架时应避免结构体系几何可变。

3.1.4单层网壳的杆件布置方式变化多样，本条给出一些最常用的形式供设计人员选用，设计人员也可以参照现有的布置方式进行变换。

3.1.6立体桁架通常是由二根上弦、一根下弦或一根上弦、二根下弦组成的单向桁架式结构体系，早期都是采用直线形式，近几年曲线形式的立体桁架以其建筑形式丰富在航站楼、会展中心中广泛应用，且一般都采用钢管相贯节点形式。

钢管相贯节点的计算、构造要求等应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的规定。

3.1.7本条使设计人员可对不同的建筑选用最适宜的空间网格结构。

应注意网架与网壳在受力特性与支承条件方面有较大差异。

网架结构整体以承受弯曲内力为主，支承条件应提供竖向约束，水平约束可以放松；而网壳则以承受薄膜内力为主，支承条件一般都希望有水平约束，能可靠承受网壳结构的水平推力或水平切向力。

3.1.8网架、双层网壳、立体桁架在计算时节点可采用铰接模型，并在网架与双层网壳的设计与制作中可采用接近铰接的螺栓球节点。

而单层网壳虽与双层网壳形式相似，但计算分析与节点构造截然不同，单层网壳是刚接或部分刚接体系，计算时杆件必须采用受弯梁单元，考虑6个自由度，且设计与构造上必须达到传递弯矩要求。

3.1.9张弦结构是一类复合结构，下部为拉索，上部为刚性网格结构，其间为联系撑杆。

由拉索和网格结构的不同排布可以形成多种结构形式。

3.4立体桁架、张弦结构设计的基本规定

3.4.6张弦结构的组合方式比较灵活丰富，上部结构可采用桁架、网壳等形式。

当上部采用网壳时，为张弦网壳或称弦支穹顶。

张弦网壳一般为水平向自平衡结构，支承点主要提供竖向反力。

其中网壳对支座的推力可以与斜索对支座的拉力相互抵消，此时下部结构仅提供竖向反力。

当网壳与支承结构共同工作时，也可通过调节斜索的拉力来主动控制支座推力的大小。

张弦网壳的矢跨比和索垂高比是根据经验给出的参考数值，设计时应充分发挥拉索性能。

3.6既有空间网格结构评定与加固设计原则

3.6.1我国早期的大跨度建筑如体育场馆、展览馆、影剧院等建设始于二十世纪60年代，至今已部分超过或即将达到设计使用年限。

这些早期的大跨度建筑，首先是屋面自重相对较重，上部钢结构杆件局部锈蚀，下部支承结构有一定安全隐患；其次是按当时设计标准安全度相对稍低，结构的抗震性能相对稍弱；另外在使用过程中结构的吊挂荷载往往有所增加，对结构的安全性有较大不利影响。

对于这些已达到或即将达到设计使用年限的建筑，或需要改变使用功能、荷载的建筑，应考虑进行结构检测与安全性评定。

既有空间网格结构安全性评估应依据原设计竣工图纸，结合杆件实测尺寸、实测荷载，按原标准与现行标准对结构与杆件的承载能力和变形进行验算，并进行抗震验算。

对既有空间网格结构进行安全性、适用性及抗震性能评定时，应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的原则要求。

（1）对需延长后续使用年限的，承载能力极限状态验算应符合原标准要求，并宜符合本标准的有关规定；正常使用极限状态验算及构造要求宜符合本标准的规定。

必要时可对其的使用功能、荷载作相应的调整，提出限制使用的要求。

（2）对改变使用荷载的，承载能力极限状态验算、正常使用极限状态验算及构造要求应符合本标准的规定；当不符合本标准要求时，应依据本标准进行结构加固设计。

（3）进行抗震性能评定时，应符合原标准要求，并宜符合本标准的有关规定。

当不满足原标准要求时，应进行抗震加固设计。

3.6.2既有空间网格结构的加固与改造应根据实际情况进行多方案比较、优化，保证结构加固方案的科学与合理性，并以对原结构受力体系干预最小为原则。

当原有屋面为重屋面时，可优先改用轻型屋面。

既有空间网格结构加固与改造设计时，对承载能力极限状态、正常使用极限状态设计和抗震验算都应符合现行标准的规定。

屋面与室内吊挂荷载应按实际情况取值，杆件截面应按实测结果取值，当有锈蚀时要考虑锈蚀对截面尺寸的影响。

结构分析时，如对原结构新增杆件或对原杆件增大截面等应考虑结构与杆件的承载历史的影响。

4结构计算

4.1一般计算原则

4.1.8网格结构在施工安装阶段的支承条件往往与使用阶段不一致，如采用悬挑拼装施工的网壳结构，其支承边界条件与使用状态下网壳的边界条件完全不同。

此时应特别注意施工安装阶段全过程位移和内力分析计算，并可作为网壳的初内力和初应变而残留在网壳内。

对螺栓球节点网格结构，当施工阶段杆件内力与使用阶段有差异时，除了应进行杆件验算外，还应特别注意进行螺栓的验算。

4.1.10张弦结构的合理预应力水平包括下部索杆的预应力分布和大小。

张弦结构中预应力的作用主要有：

降低结构对周边构件的径向约束反力，降低上部网壳结构内力峰值、控制结构变形和提高结构的稳定性能。

设计中预应力可参考以下方法经多次试算确定：

预应力在支座处产生的径向水平反力与重力荷载标准值作用下的支座推力基本一致，从而使结构基本为自平衡体系；预应力在结构中产生的上拱与结构在重力荷载标准值作用下的下挠基本一致，从而使结构在预应力和重力荷载作用下的挠度基本为零。

4.2静力计算

4.2.1有限单元法可将网格结构的每根杆件作为一个单元，采用矩阵位移法进行计算。

当需要考虑杆件初始缺陷或进行某些情况的稳定分析时，也可将杆件划分为几个单元。

网架结构和双层网壳以杆件节点三个线位移为未知数，单层网壳以节点的三个线位移和三个角位移为未知数。

无论是理论分析及模型试验乃至工程实践均表明，这种杆系的有限单元法是迄今为止分析网格结构最为有效、适用范围最为广泛且相对而言精度也是最高的方法。

目前这种方法在国内外已被普遍应用于网格结构的设计计算中，因此本标准将其列为分析网格结构的主要方法。

4.4地震作用下的效应计算

4.4.8为设计人员使用简便，根据大量计算机分析，本条给出网架、网壳采用振型分解反应谱法需考虑的振型数。

对于体型复杂或重要大跨度空间网格结构，其组合的振型个数应适当增加以改善分析精度。

4.4.11地震时的地面运动是一复杂的多维运动，包括三个平动分量和三个转动分量。

采用时程分析法进行多维地震效应计算时，计算方法与单维地震效应分析相同，仅地面运动加速度向量中包含了所考虑的几个方向同时发生的地面运动加速度项。

地震动以波的形式向四周传播，在传播过程中，不仅有时间上的变化特性，而且存在着明显的空间变化特性，主要表现为以下3个方面：

①部分相干效应，由地震波在地层的不同介质中的折射、反射和散射以及由一个延伸的震源到达时不同的迭加所产生；②行波效应，由结构不同支承处地震波到达时间的差异所产生；③局部场地效应，由结构不同支承处局部土壤条件的差异所产生。

对于长度比较小的结构，忽略地震波的空间变化特性是能够满足其抗震设计要求的，但对于超长结构，就需考虑地震动空间变化特征采用多点输入的方法进行地震效应分析。

桥梁的跨度要比建筑结构大得多，因此多点输入地震反应分析在桥梁领域已有广泛的研究应用。

欧洲桥梁规范规定以下两种情况需进行多点输入地震反应分析：

①桥长大于600m；②桥长大于200m，并且有地质上的不连续或明显的不同地貌特征。

空间网格结构由于在次长方向的尺度远大于桥梁，地震动空间变化特征引起的结构扭转效应比同等长度的桥梁结构要大，因此本条规定对单边长度大于300m的结构宜进行多点输入地震反应分析，而对于单边长度大于400m的超长型结构应进行多维多点地震反应分析。

研究表明，地震传播过程的部分相干效应、行波效应和局部场地效应对于大跨空间网格结构的地震效应有不同程度的影响，其中部分相干效应的影响不明显，一般情况下可以不考虑。

行波效应与潜在震源、传播路径、场地的地质特性有关，不同的视波速将使不同支承处的加速度峰值不同，相位也不同，从而使不同支承处的设计反应谱或加速度时程不同，多点输入地震分析时应考虑这些差异。

考虑局部场地效应需通过计算求得基础底部的土层地震反应谱或加速度时程、或按土层等效剪切波速对基岩地震反应谱或加速度时程进行修正后，作为多点输入的地震反应谱或加速度时程。

当下卧土层剖面地质条件比较均匀时，可不考虑局部场地效应。

5杆件和节点的设计与构造

5.1杆件

5.1.1本条明确规定网格结构杆件的材质应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定，严禁采用非结构用钢材。

管材强调了采用高频焊管或无缝钢管，主要考虑高频焊管价格比无缝钢管便宜，且高频焊管性能完全满足使用要求。

考虑到目前大跨度结构设计需要，补充杆件形式可采用焊接H型钢与焊接箱型截面的规定。

5.1.2空间网格结构杆件的计算长度按结构类型、节点形式与杆件所处的部位分别考虑。

对于立体桁架，采用空心球和相贯节点时其上弦压杆与腹杆有相互约束，其计算长度均取0.9l，支座腹杆计算长度从严取1.0l。

5.1.3空间网格结构杆件的长细比按结构类型，杆件所处位置与受力形式考虑如下：

单层网壳杆件受压与压弯时其长细比按照现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定取[]150。

在进行结构设计时，尤其是对于超限结构，应明确结构的关键杆件，关键杆件指结构承载能力极限状态性能所依赖的构件。

对关键杆件提出性能目标时，其长细比应控制更严格。

5.3螺栓球节点

5.3.2螺栓球节点的材料在选用时考虑以下因素：

套筒主要传递压力，因此对于与较小直径高强度螺栓（≤M30）相应的套筒，可选取Q235钢。

对于与较大直径高强度螺栓（≥M36）相应的套筒，为避免由于套筒承压面积的增大而加大钢球直径，宜选用Q355钢或45号钢。

推荐不论螺栓大小统一采用45号钢。

高强度螺栓的钢材应保证其抗拉强度、屈服强度与淬透性能满足设计技术条件的要求。

结合目前国内钢材的供应情况和实际使用效果，推荐采用40Cr钢、42CrMo钢，同时考虑到多年使用和厂家习惯用材，对于M16～M24的高强度螺栓还可采用20MnTiB钢。

5.3.4现行国家标准《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T16939将高强度螺栓的性能等级按照其直径大小分为10.9S级与9.8S级两个等级，这是根据我国高强度螺栓生产的实际情况而确定的。

高强度螺栓在制作过程中要经过热处理，使成调质钢。

热处理的方式是先淬火，再高温回火。

淬火可以提高钢材强度，但降低了它的韧性，再回火可恢复钢的韧性。

对于采用本标准推荐材料的高强度螺栓，影响其能否淬透的主要因素是螺栓直径的大小。

当螺栓直径较小（M16～M36）时，其截面芯部能淬透，因此在此直径范围内的高强度螺栓性能等级定为10.9S级。

对大直径高强度螺栓（M39～M85×4），由于芯部不能淬透，从稳妥、可靠、安全出发将其性能等级定为9.8S级。

本标准采用高强度螺栓经热处理后的抗拉强度设计值为430N/mm2，为使9.8S级的高强度螺栓与其具有相同的抗力分项系数，其抗拉强度设计值相应定为385N/mm2。

由于本标准中已考虑了螺栓直径对性能等级的影响，在计算高强度螺栓抗拉设计承载力时，不必再乘以螺栓直径对承载力的影响系数。

高强度螺栓的最高性能等级采用10.9S级，即经过热处理后的钢材极限抗拉强度fu达1040N/mm2～1240N/mm2，规定不低于1000N/mm2，屈服强度与抗拉强度之比为0.9，以防止高强度螺栓发生延迟断裂。

所谓延迟断裂是指钢材在一定的使用环境下，虽然使用应力远低于屈服强度，但经过一段时间后，外表可能尚未发现明显塑性变形，钢材却发生了突然脆断现象。

导致延迟断裂的重要因素是应力腐蚀，而应力腐蚀则随高强度螺栓抗拉强度的提高而增加。

因此性能等级为10.9S级与9.8S级的高强度螺栓，其抗拉强度的下限值分别取1000N/mm2与900N/mm2，可使螺栓保持一定的断裂韧度。

因M12、M14的高强度螺栓一般不适用于承重网架结构中，故本标准不再推荐使用，但是在装饰性或次要结构中仍有一定的使用需求，可酌情采用。

由于M64以上的大直径高强度螺栓存在施工安装难度大等问题，应慎重决定M68×4、M72×4、M76×4、M80×4、M85×4规格高强度螺栓的使用范围。

5.3.5根据螺栓球节点连接受力特点可知，杆件的轴向压力主要是通过套筒端面承压来传递的，螺栓主要起连接作用。

因此对于受压杆件的连接螺栓可不作验算。

但从构造上考虑，连接螺栓直径也不宜太小，设计时可按该杆件内力绝对值求得螺栓直径后适当减小，建议减小幅度不大于表5.3.4中螺栓直径系列的三个级差。

减少螺栓直径后的套筒应根据传递的压力值验算其承压面积，以满足实际受力要求，此时套筒可能有别于一般套筒，施工安装时应予以注意。

在进行螺栓球节点网架结构的吊装、提升施工安装及其他复核计算时，因为与设计使用状态计算模型的不同、荷载作用的不同，可能会有使用状态中受压的部分杆件变成受拉杆件，此时应特别注意验算该部分杆件所配置的高强螺栓承载力。

5.3.7钢管端部的锥头或封板以及它们与钢管间的连接焊缝均为杆件的重要组成部分，应确保锥头或封板以及连接焊缝与钢管等强，一般封板用于连接直径小于76mm的钢管，锥头用于连接直径大于或等于76mm的钢管。

封板与锥头的计算可考虑塑性的影响，其底板厚度都不应太薄，否则在较小的荷载作用下即可能使塑性区在底板处贯通，从而降低承载力。

锥头底板厚度和锥壁厚度变化应与内力变化协调，锥壁与锥头底板及钢管交接处应和缓变化，以减少应力集中。

5.5铸钢节点

5.5.1铸钢节点由于自重大、造价高，所以在实际工程中主要适用于特殊部位、复杂部位、重点部位。

5.5.5、5.5.6条件具备时铸钢件均宜进行足尺试验或缩尺试验，试验要求由设计单位提出。

铸钢节点试验必须辅以有限元分析和对比，以便确定节点内部的应力分布。

考虑到铸钢材料的离散性、设计经验的不足及弹塑性有限元分析的不定性，其安全系数比其他节点略有提高。

铸钢节点属于下列情况之一时，宜进行节点试验：

设计或建设方认为对结构安全至关重要的节点；8度、9度抗震设防时，对结构安全有重要影响的节点；铸钢件与其他构件采用复杂连接方式的节点。

5.6销轴式节点

5.6.3销轴式节点一般为外露节点，为保证安装精度，销轴式节点的销轴与销板均应进行精确加工。

当销孔和销轴表面要求机加工时，其质量要求应符合相应的机械零件加工标准的规定。

当销轴直径大于120mm时，宜采用锻造加工工艺制作。

5.8预应力索节点

5.8.1设计中采用那种预应力索应根据具体结构与施工条件来确定。

钢绞线拉索施工简便且成本低，但预应力锚头尺寸较大并需加防护外套，防腐构造复杂；扭绞型平行钢丝拉索制索与锚头的加工都必须在工厂完成，质量可靠，但索的长度控制要求严且施工技术要求高；钢棒拉杆是近年开始应用的一种新形式，端部用螺纹连接质量可靠，防护处理容易，当拉杆较长时要10m左右设一个接头。

除了小吨位的拉索外，对于大吨位的拉索应有可靠的索长微调系统以确保索力的正确。

5.8.3张弦结构的拉索锚固处内力大且应力复杂的部位宜用铸钢节点。

5.8.4张弦结构撑杆与拉索的连接节点要求设置可以拧紧的索夹，是为了防止预应力张拉时索夹的可能滑动。

5.9支座节点

5.9.2根据空间网格结构支座节点的主要受力特点可分为压力支座节点、拉力支座节点、可滑移、转动的弹性支座节点以及兼受轴力、弯矩与剪力的刚性支座节点，近来球形支座节点和盆式橡胶支座应用也比较多。

特殊情况下可设计复杂约束条件的支座。

5.9.3平板压力支座节点构造简单、加工方便，但支座底板下应力分布不均匀，与计算假定相差较大。

一般仅适用于较小跨度的网架支座。

原标准中螺栓连接的单面弧形压力支座，自身稳定性较弱，施工定位不便，近年来未见此类做法，故不再列入。

原标准中双面弧形压力支座构造复杂，近来应用较少，也不再列入，工程中可由盆式橡胶支座等代替。

球铰压力支座是由一个置于支承面上的凸形半实心球与一个连于节点支承底板的凹型半球相嵌合，并以锚栓相连而成，锚栓螺母下设弹簧以适应节点转动，这种构造可使支座节点绕两个水平轴自由转动而不产生线位移。

它既能较好地承受水平力又具有一定的转动能力，比较符合不动球铰支承的约束条件且有利于抗震。

但其构造较复杂,一般用于多点支承的大跨度空间网格结构。

5.9.4对于某些矩形平面周边支承的网架，如两向正交斜放网架，在竖向荷载作用下网架角隅支座上常出现拉力，因此应根据传递支座拉力的要求来设计这种支座节点。

常用拉力支座节点主要有平板拉力支座节点以及球铰拉力支座。

它们共同的特点都是利用连接支座节点与下部支承结构的锚栓来传递拉力，此时锚栓应有足够的锚固深度，且锚栓应设置双螺母，并应将锚栓上的垫板焊于相应的支座底板上。

当支座拉力较小时，为简便起见，可采用与平板压力支座节点相同的构造，但此时锚栓承受拉力，因此平板拉力支座节点仅适用于跨度较小的网架。

原标准中的单面弧形拉力支座，自身稳定性较弱，施工定位不便，近年来未见此类做法，故不再列入。

5.9.10弧形支座板由于形状变异，宜用铸钢浇铸成型。

橡胶支座垫板系指由符合橡胶材料技术要求的多层橡胶片与薄钢板相间粘合压制而成的橡胶垫板，一般由工程橡胶制品厂专业生产。

不得采用纯橡胶垫板。

5.9.12球型支座也称抗震球铰支座，其特点是承载力高、受力均匀，在压力和拉力作用下均能实现万向转动，耐久性好，适用于大跨空间网格结构。

5.9.13盆式橡胶支座承载力高、水平位移量大、转动较为灵活，适用于大跨度空间网格结构。

6制作、安装与交验

6.1一般规定

6.1.2空间网格结构一般都应用于大跨度或大面积建筑，施工难度较大，为确保施工质量和安全，在施工前必须编制完善的施工组织设计或专项施工方案。

对风险性较大的分部、分项工程还应按有关规定进行专项论证。

在施工前还应按规定对施工人员进行施工组织设计或专项施工方案的交底，施工过程应严格按方案实施。

为提升空间网格结构行业的整体管理水平，推动新型建筑工业化的发展，不断提高施工效率、降低生产成本，在空间网格结构的制作与安装过程中大力提倡信息化技术的应用。

6.1.3空间网格结构施工控制几何尺寸精度的难度较大，而且精度要求比一般平面结构严格，故所用测量器具应经计量检验合格并在有效期内使用。

6.1.4为了保证空间网格结构施工的焊接质量，明确规定焊工应经过考试合格，持证上岗，并规定焊接内容应与考试内容相同。

6.1.6空间网格结构各种安装方法的主要内容和区别如下：

1高空散装法是指网格结构的杆件和节点或事先拼成的小拼单元直接在设计位置总拼，拼装时一般要搭设全支架；对于有些结构形式（如球面网壳），可选用局部支架的悬挑法安装，以减少支架的用量。

2分条分块安装法是将整个空间网格结构的平面分割成若干条状或块状单元，吊装就位后再在高空拼成整体。

分条一般是在网格结构的长跨方向上分割。

条状单元的大小，应视起重机起重能力和结构特点而定；

3滑移法是将网格结构的条状单元向一个方向滑移的施工方法。

网格结构的滑移方向可以水平、向上、向下或曲线方向。

它比分条安装法具有网格结构安装与室内土建施工平行作业的优点，因而可缩短工期、节约拼装支架；

对于具有中间柱子的大面积建筑或狭长平面的矩形建筑可采用滑架法施工，分段的空间网格结构在可滑移的拼装架上就位拼装完成，移动拼装支架，再拼接下一段网格结构，如此反复进行，直至网格结构拼装完成。

滑架法的特点是拼装支架移动而结构本身在原位逐条高空拼装，结构拼装后不再移动，相对比较简单；

4整体吊装法吊装中小型空间网格结构时，一般采用多台吊车抬吊（多于两台吊车抬吊尽可能不采用）或拔杆起吊，大型空间网格结构由于重量较大及起吊高度较高，则宜用多根拔杆吊装，并在高空作移动或转动就位安装；

5、6整体提升或整体顶升方法一般只能作垂直起升，不能作水平移动。

提升与顶升的区别是：

当被提升的空间网格结构上的提升点在起重设备的下面称为提升；当被顶升的空间网格结构上的顶升点在起重设备的上面称为顶升。

由于空间网格结构的重心和提（顶）升力作用点的相对位置不同，其施工特点也有所不同。

当采用顶升法时，应特别注意由于顶升的不同步，顶升设备作用力的垂直度等原因而引起的偏移问题，应采取措施尽量减少其偏移，而对提升法来说，相对要求低一些。

因此，起升、下降的同步控制，顶升法要求更严格；

7折叠展开式整体提升法的特点是首先将柱面网壳结构分成若干块，块与块之间设置若干转动铰节点使之形成若干条能够灵活转动的铰线，并去掉铰线上方或下方的杆件，使结构变成机构。

安装时提升设备将变成机构的柱面网壳结构垂直地向上提升，柱面网壳结构便能逐渐形成所需的结构形状，再将因结构转动需要而拆去的杆件补上即可。

这种安装方法，由于是在地面或接近地面拼装，因而可以省去大量的拼装支架和大型起重设备。

折叠展开式整体提升法也可适用于球面网壳结构的安装。

6.1.7选择吊点时，首先应使吊点位置与空间网格结构支座位置尽量接近；其次应使各起重设备的负荷尽量接近，避免由于起重设备负荷悬殊而引起起升时过大的升差。

在大型空间网格结构安装中应加强对起重设备的维修管理，确保安装过程的安全可靠。

当采用升板机或滑模千斤顶安装空间网格结构时，还应考虑个别设备出故障而加大邻近设备负荷的因素。

6.1.11空间网格结构构件在涂装前应进行表面除锈处理，应清理干净毛刺、焊渣、铁锈、污物等，处理方法应采用抛丸除锈方法，处理后表面应达到设计要求或国家现行标准GB/T8923.1中规定的Sa21/2级的要求；对施工现场局部表面处理可采用手工除锈方法，处理后表面应达到设计或国家现行标准GB/T8923.1中规定的St3级的要求。

空间网格结构防腐和防火涂装材料应采用绿色环保产品，涂层之间应相互兼容。

所采用的涂装工艺除应满足相关技术要求外，还应满足环境保护的要求。

6.1.13钢管等闭口截面杆件在施工过程中，一旦雨水等进入管内，会加速锈蚀，冬季无保温条件下内部的水会结冰膨胀，使杆件开裂直接影响结构的使用和安全。

因此规定了本条要求。

6.1.14钢管桁架结构相贯线焊接为连续变化的曲线焊接，当支管与支管之间相互搭接时，有的焊缝被封盖在内部，无法焊接。

因此在拼装焊接时应明确搭接顺序，并应明确隐蔽焊缝是否需要焊接，如需焊接，则应在设计或工艺上采取措施，满足隐蔽焊缝的焊接要求。

6.1.15温度变化对构件有热胀冷缩的影响，尺寸或面积越大温度影响越敏感，因此结构合拢的时间和温度应加以控制。

设计应对合拢温度提出要求，一般可选择空间网格结构使用时的平均温度作为合拢温度。

6.2制作与拼装要求

6.2.1随着新型建筑工业化的不断推进，建筑钢结构特别是空间网格结构作为工业建筑的主要代表，在工厂加工制作中应大力推广机械化与自动化生产，并加快推进智能化制造步伐，减少或消除手工作业，提升行业整体技术水平。

6.2.5钢管杆件宜采用专用管子下料车床或数控相贯面切割机切割下料，不应采用砂轮机下料；钢管剖口宜采用机械剖口。

成品拉索出厂前应在生产厂家进行张拉检验，张拉检验应在其相匹配的张拉台座上进行。

张拉荷载可用油压千斤顶的压力表或压力传感器控制。

6.3高空散装法

6.3.2拼