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钢筋混凝土板肋形楼盖结构设计12页word文档
钢筋混凝土板肋形结构设计
要练说,先练胆。
说话胆小是幼儿语言发展的障碍。
不少幼儿当众说话时显得胆怯:
有的结巴重复,面红耳赤;有的声音极低,自讲自听;有的低头不语,扯衣服,扭身子。
总之,说话时外部表现不自然。
我抓住练胆这个关键,面向全体,偏向差生。
一是和幼儿建立和谐的语言交流关系。
每当和幼儿讲话时,我总是笑脸相迎,声音亲切,动作亲昵,消除幼儿畏惧心理,让他能主动的、无拘无束地和我交谈。
二是注重培养幼儿敢于当众说话的习惯。
或在课堂教学中,改变过去老师讲学生听的传统的教学模式,取消了先举手后发言的约束,多采取自由讨论和谈话的形式,给每个幼儿较多的当众说话的机会,培养幼儿爱说话敢说话的兴趣,对一些说话有困难的幼儿,我总是认真地耐心地听,热情地帮助和鼓励他把话说完、说好,增强其说话的勇气和把话说好的信心。
三是要提明确的说话要求,在说话训练中不断提高,我要求每个幼儿在说话时要仪态大方,口齿清楚,声音响亮,学会用眼神。
对说得好的幼儿,即使是某一方面,我都抓住教育,提出表扬,并要其他幼儿模仿。
长期坚持,不断训练,幼儿说话胆量也在不断提高。
一、设计基本资料
宋以后,京师所设小学馆和武学堂中的教师称谓皆称之为“教谕”。
至元明清之县学一律循之不变。
明朝入选翰林院的进士之师称“教习”。
到清末,学堂兴起,各科教师仍沿用“教习”一称。
其实“教谕”在明清时还有学官一意,即主管县一级的教育生员。
而相应府和州掌管教育生员者则谓“教授”和“学正”。
“教授”“学正”和“教谕”的副手一律称“训导”。
于民间,特别是汉代以后,对于在“校”或“学”中传授经学者也称为“经师”。
在一些特定的讲学场合,比如书院、皇室,也称教师为“院长、西席、讲席”等。
某水电站副厂房楼盖为3级建筑物,采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。
厂房现浇整体式钢筋混凝土肋形楼盖平面尺寸L1×L2为30m×19.8m,厂房周围用240mm厚砖墙砌筑。
其实,任何一门学科都离不开死记硬背,关键是记忆有技巧,“死记”之后会“活用”。
不记住那些基础知识,怎么会向高层次进军?
尤其是语文学科涉猎的范围很广,要真正提高学生的写作水平,单靠分析文章的写作技巧是远远不够的,必须从基础知识抓起,每天挤一点时间让学生“死记”名篇佳句、名言警句,以及丰富的词语、新颖的材料等。
这样,就会在有限的时间、空间里给学生的脑海里注入无限的内容。
日积月累,积少成多,从而收到水滴石穿,绳锯木断的功效。
楼板构造及荷载:
现浇板面面层采用20mm厚水泥砂浆,20KN/m3;现浇钢筋混凝土板容重25KN/m3;板底、梁侧均为15mm厚混合砂浆粉刷17KN/m3。
楼面均布活荷载设计为6.0KN/m2。
材料:
本设计将采用C20混凝土,板中钢筋及梁中箍筋均用HPB235箍筋,其它用HRB335钢筋。
板、次梁、主梁的端支座搁置长度分别为120mm、240mm、240mm,钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm。
二、楼盖结构的平面布置
主梁沿横向布置,次梁沿纵向布置,主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6m,主梁每跨内设置两根次梁,板的跨度为2.2m,l02/l01=6/2.2≈2.7,按单向板设计。
按跨高比计算,要求板厚h≥2200/40=55mm,一般对工业厂房建筑的楼盖板,要求h≥80mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0(1/18∽1/12)=6000*(1/18∽1/12)=330∽500mm,则截面宽度b=(1/2∽1/3)h=(1/2∽1/3)*500=166∽250mm,则次梁的高度和截面宽度分别取h=500mm,取b=200mm;
主梁截面高度应满足h=l0(1/15∽1/10)=6600*(1/15∽1/10)=440∽660mm,则截面宽度b=(1/2∽1/3)h=(1/2∽1/3)*650=216∽325mm,则主梁的高度和截面宽度分别取h=650mm,取b=300mm;
楼盖结构平面布置图见下图
肋形楼盖结构平面布置图
三、板的设计
1.荷载计算:
板的恒荷载标准值
20mm厚水泥砂浆面层20*0.02=0.4KN/m2
80mm厚混凝土板25*0.08=2.0KN/m2
15mm厚水泥砂浆17*0.15=0.255KN/m2
小计2.655KN/m2
板的活荷载标准值:
6.0KN/m2
恒荷载分项系数取1.2,因楼板活荷载标准值大于4.0KN/m2,考虑到电站厂房的重要性,所以活荷载分项系数应取1.5,则板的
恒荷载设计值g=2.655*1.2=3.186KN/m2
活荷载设计值q=6.0*1.5=9KN/m2
荷载总设计为g+q=3.186+9=12.186KN/m2,取近似值g+q=12.2KN/m2
2.计算简图
次梁截面为200mm*500mm,现浇板在墙上的支承长度为120mm。
按内力重分布设计,板的计算跨度为:
边跨:
l0=ln+h/2=(2200-100-120)+80/2=2020mm<1.025ln=2030mm,取l0=2020mm
中间跨:
l0=ln=2200-200=2019mm
因跨度偏差小于10%,可按等跨连续板计算。
取1m宽板带作为计算单元,计算简图如下图所示g+q=12.2KN/m2
3.弯矩设计值:
连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数αm
支承情况
截面位置
端支座
边跨跨中
离端第二支座
离端第二跨跨中
中间支座
中间跨跨中
A
1
B
2
C
3
梁、板搁支在墙上
0
1/11
二跨连续:
-1/10
三跨以上-1/11
1/16
-1/14
1/16
板
与梁整交连接
-1/16
1/14
梁
-1/24
梁与柱整浇连接
-1/16
1/14
由上表查得,板的弯矩系数αm分别为:
端支座0;边跨跨中,1/11;离端第二支座,-1/11;中间支座,-1/14;中跨中,1/16。
故
M1=-MB=(g+q)l012/11=12.3*2.022/11=4.56kN*m
Mc=-(g+q)l012/14=-12.3*2.02/14=-3.51kN*m
M2=(g+q)l012/16=12.3*2.02/16=3.07kN*m
4.正截面受弯承载力计算:
板厚80mm,h0=80-20=60mm;板厚b=1000mm。
C20混凝土,α1=1,fc=9.6N/mm2,HPB235,fy=210N/mm2。
板配筋计算的过程列于下表
截面
1
B
2
C
M(kM·m)
M1
MB
M2
0.8M2
MC
0.8MC
弯矩设计值(kM*m)
4.56
-4.56
3.07
2.456
3.51
2.808
α1fcbh02(kN*m)
1*9.6*10-3*1*602=34.56
αs=M/(α1fcbh00)
0.132
0.132
0.089
0.071
0.102
0.081
ξ=1-(1-2αs)1/2
(≤ξb=0.350)
0.142
0.142
0.093
0.074
0.108
0.085
轴线
①∽②
⑤∽⑥
计算配筋(mm2)
As=ξbh0fc/fy
390
390
255
/
296
/
实际配筋
(mm2)
φ8@125
402mm
φ8@125
402mm
φ8@190
265mm
/
φ8@170
296mm
/
轴线
②∽⑤
计算配筋(mm2)
As=ξbh0fc/fy
390
390
/
203
/
233
实际配筋
(mm2)
φ8@125
402mm
φ8@125
402mm
/
φ6@190
207mm
/
φ8@200
251mm
位于次梁内跨上的板带,其内区格四周与梁整体连接,故其中间跨的跨中截面(MB、M3)和中间支座(MC)计算弯矩可以减少20%,其他截面则不予以减少。
四、次梁设计
按考虑内力重分布设计。
根据本厂房楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
1、荷载设计值
恒荷载设计值:
板传来的恒荷载3.186*2.2=7.009kN/m
次梁自重0.2*(0.5-0.08)*25*1.2=2.52kN/m
次梁粉刷0.015*(0.5-0.08)*2*17*1.2=0.257kN/m
小计g=9.786kN/m
活荷载设计值q=9*2.2=20.00kN/m
荷载总设计值g+q=29.81kN/m
计算简图
次梁在砖墙上的支承长度为180mm,主梁截面积为300mm*650mm。
2、计算跨度
边跨l01=ln+α/2=(6480-120-300/2)+180/2=6300mm
<1.025ln=1.025*6210=6365mm,取l01=6300mm
中间跨:
l0=ln=6480-300=6180mm
因跨度偏差小于10%,可按等跨连续板计算。
次梁的计算简图见下图
g+q=29.81kN/m
3、内力计算
由M=αm(g+q)l02可计算出弯矩M1、M2、MB、MC,计算结果如下表
截面位置
1
B
2
C
α
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=αm(g+q)l02
(kN·m)
1/11*29.81*
6.32
=107.56
-1/11*29.81*
6.32
=-107.56
1/16*29.81*
6.182
=71.16
-1/14*29.81*
6.182
=-81.32
由V=β(g+q)ln可计算出剪力VA、VBl、VBr、VC,计算结果如下表
截面位置
A
Bl
Br
C
β
0.45
0.60
0.55
0.55
V=β(g+q)ln(kN)
0.45*29.81*
6.3
=84.51
0.60*29.81*
6.3
=112.68
0.55*29.81*
6.18
=101.32
0.55*29.81*
6.18
=101.32
4、截面承载力计算
(1)次梁跨中按T形截面设计,T形截面的翼缘宽度b'f,按
b'f≤l/3=6480/3=2160mm
梁高:
h=500mm,h0=500-35=465mm
翼缘厚:
h'f=80mm
判定T形截面类型
α1fcb'fh'f(h0-h'f/2)=1*9.6*2160*80*(460-80/2)=696.72*106N·mm
=696.7kN·m,696.7kN·m大于107.56kN·m(边跨中)且大于71.16kN·m中间跨中,故各跨中截面第一类T形截面
(2)支座截面按矩形截面计算,离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑,取h0=500-60=440mm,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑,取h0=465mm。
(3)次梁正截面承载力计算见下表
截面位置
1
B
2
C
弯矩M(N·mm)
107.56*106
-107.56*106
71.16*106
-81.32*106
α1fcbh02或
α1fcb’fh02
1.0*9.6*2160*
4652=4483.641*
106
1.0*9.6*200*
4402
=371.712*106
1.0*9.6*2160*
4652=4483.642*
106
1.0*9.6*200*
4652
=415.152*106
as=M/α1fcb’fh02
或as=M/α1fcbh02
0.024
0.289
0.016
0.196
ξ=1-(1-2αs)1/2
(≤ξb=0.350)
0.024
0.35
0.016
0.22
As=ξbh0α1fc/fy或
As=ξb’fh0α1fc/fy
0.024*2160*465*1*9.6/300=
771.4
0.35*200*440*
1.0*9.6/300
=985.6
0.016*2160*465*1*9.6/300
=514.3
0.22*200*465*1*9.6/300=654.7
选配钢筋(mm2)
2Ф14+1Ф20(弯)
775.2
4Ф18(弯1)
1017
2Ф16+1Ф12(弯)
515.1
2Ф18+1Ф14(弯)
662.9
(4)次梁斜截面承载力计算
截面位置
A
Bl
Br
C
V(kN)
84.51
112.68
101.32
101.32
0.25βcfcbh0(kN)
0.25*1*9.6*200*465*10-3=223.2kN>84.51kN
截面满足
0.25*1*9.6*200*440*10-3=211.2kN>112.68kN
截面满足
0.25*1*9.6*200*440*10-3=211.2kN>101.32kN
截面满足
0.25*1*9.6*200*465*10-3=223.2kN>101.321kN
截面满足
Vc=0.7ftbh0(kN)
0.7*1.1*200*465*10-3
=71.61kN 需配箍筋 0.7*1.1*200*440*10-3 =67.76kN 需配箍筋 0.7*1.1*200*440*10-3 =67.76kN 需配箍筋 0.7*1.1*200*465*10-3 =71.61kN 需配箍筋 箍筋支数、直径 2φ6 2φ6 2φ6 2φ6 Asv=nAsv1 56.6 56.6 56.6 56.6 s=1.25fyvAsvh0/(V-Vc) 1.25*210*56.6*465* 10-3/(84.51-71.61) =535.6 1.25*210*56.6*440*10-3/(112.68-67.76) =145.5 1.25*210*56.6*440*10-3/(101.32-67.76) =194.8 1.25*210*56.6*465*10-3/(101.32-71.61) =232.5 实配箍筋间距 150 150不足用Asb补充 150 150 Vcs=Vc+1.25fyvh0Asv/s 71.61+1.25*210*10-3* 465*56.6/150=117.67>V 满足 67.76+1.25*210*10-3* 440*56.6/150=111.34 不满足 67.76+1.25*210*10-3* 440*56.6/150=111.34>V 满足 71.61+1.25*210*10-3* 465*56.6/150=117.67>V 满足 Asb=(V-Vcs)/0.8fysinα / (112.68-111.34)*103/(0.8*300*sin45。 )=7.9mm2 / / 选配弯起钢筋 由于纵向钢筋充足,可弯起1Ф20 1Ф18 由于纵向钢筋充足,可弯起1Ф12 由于纵向钢筋充足,可弯起1Ф14 实配钢筋面积 314.2mm2 254.5mm2 113.1mm2 153.9mm2 5、构造配筋要求: 沿全长配置封闭式箍筋,每一根箍筋距支座边50mm处,开始布置,在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。 五、主梁设计(按弹性理论计算) 主梁尺寸300mm*650mm 1.荷载设计值 为简化计算,将主梁自重等效为集中荷载 次梁传来的恒荷载: 9.786*6.48=63.413kN 主梁自重: (0.65-0.08)*0.3*2.2*25*1.2=11.286kN 主梁粉刷重: 2*(0.65-0.08)*0.015*2.2*17*1.2=0.768kN 小计75.467kN 恒荷载G=75.467kN 活荷载Q=20.02*6.48=129.73kN 2.确定计算跨度及计算简图 主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上,支承长度为240mm,中间支承在400mm*400mm的混凝土柱上,其计算跨度为: 边跨: ln=6600-400/2-120=6208mm, 则0.025ln=6208*0.025=157.00mm l01=ln+b柱/2+0.025ln=6208+400/2+157=6637mm 〉ln+b柱/2+α/2=6208+400/2+240/2=6600mm,由于支承长度240mm不满足要求,故支承长度取370mm,从而取近似值l01=6640mm 中跨: l0=6600mm 主梁的计算简图见下图 G=75.467kN 3、内力计算 (1)弯矩设计值: M=k1GL+k2QL 其中,k1、k2可由书中表查取,L为计算跨度,对于B支座,计算跨度可取相邻量跨的平均值。 主梁弯矩计算 项次 荷载简图 k/M1 k/MB k/M2 k/MC ① 0.244 122.27 -0.267 -133.39 0.067 33.37 -0.267 -133.39 ② 0.289 248.95 -0.133 -114.22 / -0.133 -114.22 ③ / -0.133 -114.22 0.200 171.24 -0.133 -114.22 ④ 0.229 197.26 -0.311 -267.09 0.170 145.55 -0.089 -76.43 ⑤ 0.274 236.03 -0.178 -152.87 / 0.044 37.79 Mmin (kN·m) 组合项次 ①+④ ①+④ ①+④ ①+② 组合值 -380.48 178.92 -247.61 Mmax (kN·m) 组合项次 ①+② ①+③ ①+③ ①+⑤ 组合值 371.22 -247.61 204.61 -95.6 由此可以做出下列几种情况的内力图: ①+②;①+③;①+④;①+⑤ 将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,则为弯矩包络图。 (2)剪力设计值: V=M=k3G+k4Q,其中k3、k4可由书中表查取. 主梁剪力计算 项次 荷载简图 k/VA k/VB左 k/VB右 ① 0.733 55.32 -1.267 -95.62 1.00 75.467 ② 0.866 112.35 -1.134 -147.11 0 0 ③ -0.133 -17.254 -0.133 -17.254 1.00 129.73 ④ 0.689 89.38 -1.311 -170.08 1.222 158.53 ⑤ 0.822 106.63 -1.178 -152.82 0.222 28.8 组合项次±Vmin(kN) ①+② 167.67 ①+④ 265.7 ①+④ 233.997 同样可以绘出剪力包络图: 4、主梁正截面和斜截面承载力计算(主梁300*650次梁200*500) (1)主梁跨中按T形截面计算,T形截面的翼缘宽度b'f,按 b'f≤l/3=6600/3=2200 梁高: h=650,h0=650-40=610mm(边跨),h0=650-40=610mm(中间跨) 翼缘厚: h'f=80mm 判定T形截面类型 α1fcb'fh'f(h0-h'f/2)=1*9.6*2200*80*(610-80/2)*10-6=963.07kN·m 963.07kN·m>317.22kN·m(边跨)且963.07kN·m>204.61kN·m(中间跨中),故各跨中截面属于第一类T形截面。 (2)支座截面按矩形截面计算,离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑,取h0=650-80=570mm,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑,取h0=615mm。 正截面配筋计算 截面位置 1 B 2 弯矩M(N·mm) 371.22*106 -380.48*106 204.61*106 -101.06*106 α1fcbh02或 α1fcb’fh02 1.0*9.6*2200* 6152=7988.12*106 1.0*9.6*300* 5802 =968.832*106 1.0*9.6*2200* 6152=7988.112* 106 1.0*9.6*300* 6152 =1089.288*106 as=M/α1fcb’fh02 或as=M/α1fcbh02 0.046 0.393 0.026 0.093 ξ=1-(1-2αs)1/2 (≤ξb=0.55) 0.047 0.537 0.026 0.098 γs=1-0.5ξ 0.977 0.732 0.987 0.951 As=M/γsfyh0 371.22*106/ (0.977*300* 615)=2059 380.48*106/ (0.732*300*580)=2987 204.61*106/ (0.987*300* 615)=1123.6 101.06*106/ (0.951*300* 615)=576.6 选配钢筋(mm2) 6Ф22(弯4) 2281mm2 8Ф22(弯4) 3041mm2 4Ф22(弯2) 1520mm2 2Ф20 628mm2 斜截面配筋计算 截面 A B左 B右 V(kN) 167.67 248.44 104.267 hw=h0-h'f=580-80=500mm,因hw/b=500/300=1.67<4,则截面尺寸按下面公式计算 0.25βcfcbh0 (kN) 0.25*1*9.6*300*615*10-3 =442.8>V,截面满足 0.25*1*9.6*300*580*10-3 =417.6>V,截面满足 0.25*1*9.6*300*580*10-3 =417.6>V,截面满足 剪跨比: λ λ=2019/615=3.25>3.0取λ=3.0 Vc=1.75ftbh0/(λ+1)(kN) 1.75*1.1*300*615*10-3/(3+1) =88.79 1.75*1.1*300*580*10-3/(3+1) =83.73 83.73 箍筋肢数、直径 2φ8 2φ8 2φ8 Asv=nAsv1 101 101 101 s=1.0fyvAsvh0/(V-Vc) 1.0*210*101*615*10-3/ (167.67-88.79)=165.4 1.0*210*101*580*10-3/ (248.44-83.73)=74.7 1.0*210*101*580*10-3/ (104.267-83.73)=599 实配箍筋间距 150
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