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63基础承受荷载计算
一、基础承受荷载计算、分析
QTZ63塔机竖向荷载简图
塔机处于独立状态(无附墙)时,其受力为最不利状态,因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析,分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合,塔吊型号为QTZ63,最大起重量1.00T,最大起重力矩69T·m,最大吊物幅度56m。
根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.5条规定,验算桩基承载力时,取荷载效应的标准组合值;验算基础强度取荷载效应的基本组合值。
承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重
1.1.1塔机自重标准值
kN
1.1.2基础自重标准值
FK2=5.0X5.0X25=625KN
1.1.3起重荷载标准值
kN
1.2风荷载计算
1.2.1工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算
1塔机所受风均布线荷载标准值(
)
2塔机所受风荷载水平合力标准值
FSK=qsk·H=0.44x40=17.6kN
3基础顶面风荷载产生的力矩标准值
MSK=0.5FSK·H=0.5x17.6x40=352
1.2.2非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算
1塔机所受风线荷载标准值(马鞍山
)
2塔机所受风荷载水平合力标准值
FSK’=qsk’·H=0.91x40=36.4kN
3基础顶面风荷载产生的力矩标准值
MSK=0.5FSK·H=0.5x36.4x40=800
1.3塔机的倾翻力矩
塔机自身产生的倾翻力矩,向前(起重臂方向)为正,向后为负。
1.3.1大臂自重产生的向前力矩标准值
1.3.2最大起重荷载产生最大向前力矩标准值(
较
产生的力矩大)
1.3.3小车位于上述位置时的向前力矩标准值
1.3.4平衡臂产生的向后力矩标准值
1.3.5平衡重产生的向后力矩标准值
1.4综合分析、计算
1.4.1工作状态下塔机对基础顶面的作用
1荷载标准组合后的力矩标准值
MK=M1+M3+M4+M5+0.9(M2+MSK)=822.8+43.7-124.74+0.9(690+352)
=619.12
2水平荷载标准值
kN
3竖向荷载标准值
塔机自重:
kN
基础自重:
FK2=625kN
起重荷载:
kN
=1211kN
1.4.2非工作状态下塔机对基础顶面的作用
1标准组合后的力矩标准值
800=484.44KN
2水平荷载标准值
kN
3竖向荷载标准值
塔机自重:
kN
基础自重:
FK2=625kN
=1151kN
二、荷载计算
2.1塔身截面对角线上立杆的荷载设计值:
Fmax=F/n+M/(20.5B)=401/4+1054.92/(20.5×1.6)=587.78kN
Fmin=F/n-M/(20.5B)=401/4-1054.92/(20.5×1.6)=-346.94kN
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
Vmax=354.1kN,Mmax=127.98kN·m,Mmin=-400.13kN·m
2.2受剪切计算
截面有效高度:
h0=h-δc-D/2=1300-50-20/2=1140mm
受剪切承载力截面高度影响系数:
βhs=(800/1140)1/4=0.92
塔吊边至桩边的水平距离:
a1b=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m
a1l=(al-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m
计算截面剪跨比:
λb'=a1b/h0=0.4/1.14=0.35,取λb=0.35;
λl'=a1l/h0=0.4/1.14=0.35,取λl=0.35;
承台剪切系数:
αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.35+1)=1.3
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.35+1)=1.3
Vmax=354.1kN≤βhsαbftl'h0=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kN
Vmax=354.1kN≤βhsαlftl'h0=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kN
满足要求!
2.3受冲切计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第8.2.7条。
验算公式如下:
F1≤0.7βhpftamho
式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,
βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,
βhp取0.9,其间按线性内插法取用;
取βhp=0.97;
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值;
取ft=1.57MPa;
ho--基础冲切破坏锥体的有效高度;取ho=1.15m;
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;am=(at+ab)/2;
am=[1.69+(1.69+2×1.15)]/2=2.84m;
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽(即塔身宽度);取at=1.692m;
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度;ab=1.69+2×1.15=3.99;
Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;取Pj=101.12kPa;
Al--冲切验算时取用的部分基底面积;Al=5.00×(5.00-3.99)/2=5.05m2
Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=PjAl;Fl=101.12×5.05=511.06kN。
允许冲切力:
0.7×0.97×1.57×1.15x1151×1300=1834.46kN>Fl=511.06kN;
实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求!
2.4承台配筋计算
塔吊承台尺寸5mx5mx1.3m,配筋@200B20钢筋,梅花形布置拉筋Φ14.
(1)、承台底部配筋
αS1=Mmin/(α1fcl'h02)=400.13×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.031
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.031)0.5=0.031
γS1=1-ζ1/2=1-0.031/2=0.984
AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=400.13×106/(0.984×1140×300)=1189mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%
梁底需要配筋:
A1=max(AS1,ρlh0)=max(1189,0.002×800×1140)=1824mm2
梁底部实际配筋:
AS1'=2124mm2≥AS1=1824mm2
满足要求!
(2)、承台上部配筋
αS2=Mmax/(α2fcl'h02)=127.98×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.01
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01
γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995
AS1=Mmax/(γS2h0fy2)=127.98×106/(0.995×1140×300)=377mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy2)
=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%
梁上部需要配筋:
A2=max(AS2,ρl'h0)=max(377,0.002×800×1140)=1824mm2
梁上部实际配筋:
AS2'=2124mm2≥AS2=1824mm2
满足要求!
(4)、承台梁箍筋(拉筋)计算
箍筋(拉筋)抗剪
计算截面剪跨比:
λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(4.8-20.5×1.6)/(2×1.14)=1.11
取λ=1.5
混凝土受剪承载力:
1.75ftl'h0/(λ+1)=1.75×1.27×0.8×1.14/(1.5+1)=0.81kN
Vmax=354.1kN>1.75ftl'h0/(λ+1)=0.81kN
nAsv1/s=4×(3.14×142/4)/200=2.26
(V-0.7ftl'h0)/(1.25fyvh0)
=(354.1×103-0.7×1.27×800×1140)/(1.25×300×1140)=-1.07mm2/mm
nAsv1/s≥(V-0.7ftlh0)/(1.25fyvh0)
满足要求!
配箍(拉筋)率验算
ρsv=nAsv1/(l's)=4×(3.14×122/4)/(800×200)
=0.28%≥psv,min=0.24ft/fyv=0.24×1.27/300=0.1%
满足要求!
三、单桩承载力验算
塔吊基础下采用4φ450预制方桩,以第
-1层为持力层,桩尖分别进入第
-1层土层20cm以上。
3.1单桩承载力特征值
塔机基础桩(参照地质报告中孔-96)
=πx0.6x(0.6x3+1x20+3x30+5x30+4x45+4x45+0.9x65)=1281.63KN
3.2单桩承受竖向荷载(倾翻力矩按最不利的对角线方向作用)
1021.63=R1a=1281.63KN
658.13ƛR1a=896.44KN
塔机直径450的静压方桩,
a
前者抗压验算,后者为抗拔验算,由以上得基桩承载能力满足要求。
3.3桩身混凝土强度验算
桩身混凝土强度C35
塔机单桩竖向荷载最大基本组合值为:
579.65KN
Φ450桩身抗压强度设计值为:
=1634.39KN≥Qmax=1000KN
Φ450桩身抗拉强度设计值为:
fyQ·Ay=360x2034.72=732.6KN≥1.35x280=378KN
桩身强度均满足要求
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