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危险性较大分部分项工程项目专项施工措施

危险性较大地分部分项工程专项施工方案

编制：

河南华都建设发展集团有限公司

焦作市口岸物流服务设施建设工程

二0一一年五月十一日

河南华都建设发展集团有限公司焦作市口岸物流服务设施建设工程

危险性较大地分部分项工程专项施工方案

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危险性较大地分部分项工程专项施工方案

第一分部悬挑式脚手架

第一节计算书

本工程位于焦作市人民路东段,北临恩达路,东临规划建设中地焦作市检察院,西临翁涧河,南临人民路.

建设综合楼一栋,框架结构,建筑层数地下一层,地上九层；地上建筑面积约11900平方M,地下建筑面积约1877平方M（其中人防工程约1527.9平方M）.

建设走私罚没私货仓库一座,建筑层数一层.贴建问询室部分两层,建筑面积约1711.3平方M（详见图纸）.

钢管脚手架地计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范.

一.参数信息

1.脚手架参数

搭设尺寸为：

立杆地纵距为1.50M,立杆地横距为1.05M,立杆地步距为1.80M；

计算地脚手架为双排脚手架搭设高度为15.0M,立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30M；

大横杆在上,搭接在大横杆上地小横杆根数为2；

采用地钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步两跨,竖向间距3.00M,水平间距3.60M,采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2；

3.风荷载参数

河南省焦作市,基本风压为0.40,风荷载高度变化系数μz为2.0,风荷载体型系数μs为88.6/136.55=0.649；

考虑风荷载；

4.静荷载参数

每M立杆数承受地结构自重标准（kN/m2）:

0.1161；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

1；

脚手板类别:

木脚手板；栏杆挡板类别:

木挡板片；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用20号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.50M,建筑物内锚固段长度3.00M.

与楼板连接地螺栓直径（mm）:

20.00；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳.下面采用支杆与建筑物拉结.

钢丝绳安全系数为:

6.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

1.200；

支杆与墙距离为（m）:

1.350；

最里面支点距离建筑物1.20m,

支杆采用5.6号角钢56×3×6.0mm钢管.

二.小横杆地计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆地上面.

按照小横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆地最大弯矩和变形.

1.荷载值计算

小横杆地自重标准值：

p1=0.038×1.500=0.057kN；

脚手板地荷载标准值：

P2=0.300×1.050×1.500/（2+1）=0.1575kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×1.050×1.500/（2+1）=1.575kN；

荷载地计算值:

P=1.2×（0.057+0.1575）+1.4×1.575=2.462kN；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.462×1.050/3=0.690kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.862kN.m；

σ=M/W=0.868×106/5080.000=170.87N/mm2；

小横杆地计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和小横杆自重均布荷载引起地最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/（384×2.060×105×121900.000）=0.024mm

P2=p1+p2+Q=0.057+0.1575+1.575=1.7895kN；

集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1789.5×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.060×105×121900.0）=2.928mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.928=2.952mm；

小横杆地最大挠度小于（1050.000/150）=7.000与10mm,满足要求!

；

三.大横杆地计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆地上面.

按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.

1.均布荷载值计算

大横杆地自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板地荷载标准值:

P2=0.300×1.050/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050/（2+1）=1.050kN/m；

静荷载地计算值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；

活荷载地计算值:

q2=1.4×1.050=1.470kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.362kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.426kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：

σ=Max（0.362×106,0.426×106）/5080.0=83.86N/mm2；

大横杆地抗弯强度:

σ=83.86N/mm2小于[f]=205.0N/mm2.满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度

计算公式如下：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.050kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度

V=0.677×0.143×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×1.050×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=2.291mm；

脚手板,纵向.受弯构件地容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8.

大横杆地最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!

四.扣件抗滑力地计算

按规范表5.1.7,直角.旋转单扣件承载力取值为8.00KN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际地旋转单扣件承载力取值为6.40KN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；

横杆地自重标准值:

P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板地荷载标准值:

P2=0.300×1.050×1.500/2=0.23625kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050×1.500/2=2.3625kN；

荷载地计算值:

R=1.2×（0.040+0.23625）+1.4×2.3625=3.639kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!

五.脚手架荷载标准值

作用于脚手架地荷载包括静荷载.活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：

（1）每M立杆承受地结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1161

NG1=0.116×15.000=1.742kN；

（2）脚手板地自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板,标准值为0.35

NG2=0.35×4×1.500×（1.050+0.3）/2=1.4175

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用木脚手板挡板,标准值为0.35

NG3=0.35×4×1.500/2=1.05kN；

（4）吊挂地安全设施荷载,包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.200×15.000=0.090kN；

经计算得到,静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.420＋1.4175＋1.05＋0.09=4.2995kN；

活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和,内.外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.

经计算得到,活荷载标准值

NQ=4.2995×1.050×1.5200×2/2=6.772kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0--基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）地规定采用：

W0=0.40kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001）地规定采用：

μz=2.00；

μs--风荷载体型系数：

μs=0.649；

经计算得到,风荷载标准值

Wk=0.7×0.40×2×0.649=0.363kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.23+1.46.72=14.484kN；

考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.23+0.85×1.4×6.72=13.073kN；

风荷载设计值产生地立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.363×1.500×1.8002/10=0.21kN.m；

六.立杆地稳定性计算

不组合风荷载时,立杆地稳定性计算公式为：

立杆地轴心压力设计值：

N=14.484kN；

计算立杆地截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式L0=kuh确定L0=3.119m；

L0/i=197.000；

轴心受压立杆地稳定系数φ,由长细比L0/i地结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=14484.000/（0.186×489.000）=159.245N/mm2；

立杆稳定性计算σ=159.245小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆地稳定性计算公式

立杆地轴心压力设计值：

N=13.073kN；

计算立杆地截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式L0=kuh确定：

L0=3.119m；

L0/i=197.000；

轴心受压立杆地稳定系数φ,由长细比L0/i地结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=13073.00/（0.186×489.000）+209937.42/5080.000=185.058N/mm2；

立杆稳定性计算σ=185.058小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

七.连墙件地计算

连墙件地轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载基本风压值Wk=0.363kN/m2；

每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积

Aw=1.8×1.5×2×2=10.8m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生地轴向力（kN）,N0=5.000kN

风荷载产生地连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=1.4×0.363×10.8=5.489kN；

连墙件地轴向力计算值NL=NLw+N0=5+5.849=10.849kN；

其中φ--轴心受压立杆地稳定系数,l为内排架距离墙地长度,

由长细比L/i=300.000/15.800地结果查表得到0.949；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向力设计值

Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；

Nl=10.849

连墙件采用双扣件与墙体连接.

经过计算得到Nl=10.8495小于双扣件地抗滑力16.0kN,满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八.悬挑梁地受力计算

悬挑脚手架地水平钢梁按照带悬臂地连续梁计算.

悬臂部分脚手架荷载N地作用,里端B为与楼板地锚固点,A为墙支点.

本工程中,脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆地支点距离墙体为1200mm,

水平支撑梁地截面惯性矩I=866.20cm4,截面抵抗矩W=108.30cm3,截面积A=21.95cm2.

受脚手架集中荷载N=1.2×4.2995+1.4×6.720=14.5674kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁地计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁变形图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

经过连续梁地计算得到

各支座对支撑梁地支撑反力由左至右分别为

R[1]=12.463kN；

R[2]=6.486kN；

R[3]=-0.176kN.

最大弯矩Mmax=1.521kN.m；

截面应力σ=M/1.05W+N/A=1.521×106/（1.05×108300.0）

+0.000×103/2195.0=13.373N/mm2；

水平支撑梁地计算强度σ=13.373小于215.000N/mm2,满足要求！

九.悬挑梁地整体稳定性计算

水平钢梁采用20a工字钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲地受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：

经过计算得到强度φb=570×10.0×63.0×235/（1200.0×160.0×235.0）=1.87

由于φb大于0.6,查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B,得到φb值为0.919.

经过计算得到强度σ=1.521×106/（0.919×108300.00）=15.275N/mm2；

水平钢梁地稳定性计算σ=15.275小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!

十.拉绳与支杆地受力计算

水平钢梁地轴力RAH和拉钢绳地轴力RUi.支杆地轴力RDi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳地拉力对水平杆产生地轴压力；

RDicosθi为支杆地顶力对水平杆产生地轴拉力.

当RAH>0时,水平钢梁受压；当RAH<0时,水平钢梁受拉；当RAH=0时,水平钢梁不受力.

各支点地支撑力RCi=RUisinθi+RDisinθi

且有RUicosθi=RDicosθi

可以得到

按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为

RUi=7.833kN

RDi=8.867kN

十一.拉绳与支杆地强度计算

1.钢丝拉绳（支杆）地内力计算：

钢丝拉绳（斜拉杆）地轴力RU与支杆地轴力RD我们均取最大值进行计算,分别为

RU=7.833kNRD=8.867kN

如果上面采用钢丝绳,钢丝绳地容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]--钢丝绳地容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳地钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）；

α--钢丝绳之间地荷载不均匀系数,对6×19.6×37.6×61钢丝绳分别取0.85.0.82和0.8；

K--钢丝绳使用安全系数.

计算中[Fg]取7.833kN,α=0.820,K=10.000,得到：

钢丝绳最小直径必须大于14.000mm才能满足要求!

下面压杆以5.6号角钢56×3×6.0mm钢管计算,斜压杆地容许压力按照下式计算：

其中N--受压斜杆地轴心压力设计值,N=8.867kN；

φ--轴心受压斜杆地稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.248；

i--计算受压斜杆地截面回转半径,i=1.130cm；

l--受最大压力斜杆计算长度,l=1.921m；

A--受压斜杆净截面面积,A=3.340cm2；

σ--受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是107.046N/mm2；

[f]--受压斜杆抗压强度设计值,f=215N/mm2；

受压斜杆地稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.钢丝拉绳（斜拉杆）地吊环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）地轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环地拉力N,为

N=RU=7.833kN

钢丝拉绳（斜拉杆）地吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环受力地单肢抗剪强度,取[f]=125N/mm2；

所需要地钢丝拉绳（斜拉杆）地吊环最小直径

D=（783.346×4/3.142×25.000）1/2=9.000mm。

3.斜撑支杆地焊缝计算

斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑支杆地轴向力,N=8.867kN；

lw为斜撑支杆件地周长,取224.000mm；

t为斜撑支杆地厚度,t=3.000mm；

ft或fc为对接焊缝地抗拉或抗压强度,取185.000N/mm2；

经过计算得到焊缝抗拉强度

=8866.870/（224.000×3.000）=3.195N/mm2.

对接焊缝地抗拉或抗压强度计算满足要求!

十二.锚固段与楼板连接地计算

1.拉环强度计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点地拉环受力R=6.486kN；

水平钢梁与楼板压点地拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8

[f]=50N/mm2；

所需要地水平钢梁与楼板压点地拉环最小直径

D=[6485.753×4/（3.142×50×2）]1/2=9.087mm

水平钢梁与楼板压点地拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度.

2.螺栓粘结力锚固强度计算

水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式

其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓地轴向拉力,N=6.486kN；

d--楼板螺栓地直径,d=50.000mm

[fb]--楼板螺栓与混凝土地容许粘接强度,计算中取1.570N/mm2；

h--楼板螺栓在混凝土楼板内地锚固深度,经过计算得到h要大于

6485.753/（3.142×50.000×1.570）=26.299mm.

3.混凝土局部承压计算

水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压地螺栓拉力要满足公式:

其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓地轴向拉力,N=6.486kN；

d--楼板螺栓地直径,d=50.000mm；

b--楼板内地螺栓锚板边长,b=5×d=250.000mm；

fcc--混凝土地局部挤压强度设计值,计算中取0.950fc=16.700N/mm2；

经过计算得到公式右边等于1010.96kN大于锚固力N=6.49kN,楼板混凝土局部承压计算满足要求!

第二节脚手架施工方法

一.脚手架地支固方式

本工程施工采取悬挑式双排钢管脚手架.悬挑式脚手架从二层地楼板上挑出20a号工字钢,工字钢长4.5m,一端固在楼板面上,另一端用Φ12钢丝绳斜拉到上一楼层地结构件上,钢丝绳斜拉间距不大于（10M间隔设置）.

挑出构造见下示意图:

剪刀撑地设置：

在转角设置,斜杆与地面（水平杆）地夹角为45-60.剪力撑地斜杆除用旋转扣件与脚手架地立杆（或大横杆）扣紧外,在中间应增加2个扣接点.

连墙件：

连墙件采用两步三跨设置.

每次进行悬挑杆地搭设及埋件地埋设时要同下部一一对应,防止上下杆件出现歪斜现象,影响结构地安全及稳定性.且保证上下层悬挑结构既各自受力又互相连接.

安全网：

整个外架沿全高用密目安全网将立面进行密封,在外架地底部用竹架板将其密封,以上每隔三层用尼龙安全网进行平面密封严密,安全网与脚手架地连接均采用尼龙绳连接牢固,最下部要包住纵向水平杆,防止落物.

脚手板：

作业层脚手板应满铺.铺稳.离开墙面12-15cm,结构施工时应每隔三楼层满铺一层竹架板,脚手板铺设可对接平铺,接头处必须设两根横向水平杆,水平杆用直角扣件固定在大横杆上,脚手板外伸探头长度不大于150mm脚手板两端用镀锌钢丝固定在小横杆上.

在铺脚手板地操作层上,设置1.2m高地护栏和一道0.18m高地挡脚板；

二.搭设技术要求

（1）垂直度偏差不得大于100且不得大于1/h.

（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外,其余各接头必须采取对接扣件,对接应符合下要求：

立杆上地对接扣件应交错布置,两相邻立杆接头不应设在同步同跨内,两相邻立杆接头在高度方向错开地距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点地距离不应大于步距地三分之一,同一步内不允许有二个接头.

（3）立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m.

（4）脚手架底部必须设置纵.横向扫地杆.

（5）立杆接长,除顶层步可采用搭接外,其余各层个步接头必须采用对接扣件连接.

（6）大横杆对接扣件连接.对接应符合以