脚手架施工方案3.docx

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脚手架施工方案3

6万吨/年废矿物油资源化工艺技术开发项目工程

脚手架施工方案

编制：

审核：

批准：

新疆西部明珠工程建设有限公司

二O一七年三月

目录

一、工程概况……………………………………………………………1

二、设计依据及构造要求………………………………………………2

三、使用材料及计算……………………………………………………3

四、搭设技术措施……………………………………………………14

五、搭设工艺流程………………………………………………………16

六、架子的验收、使用及管理…………………………………………18

七、架子搭设安全技术交底……………………………………………20

一、工程概况

1、建筑概况

克拉玛依克利达油脂化工有限责任公司场地位于克拉玛依石化工业园区，南一路与西九街交汇处的东南侧。

施工现场场地已基本平整，并储罐基础，综合办公楼、辅助厂房、门卫室、主体也已完成。

我公司主要土建和储罐工作内容包括厂区地面、厂区道路、6台3000m3及储罐制作安装、防火堤、管架支墩、构建筑物、泵房、管沟、消防及给水，工艺设备安装，工艺管线安装，电气仪表等

1.1建设单位：

克拉玛依克利达油脂化工有限责任公司

1.2建设地点：

克拉玛依市石化工业园区

1.3设计单位：

新疆石油工程设计有限公司

1.4监理单位：

克拉玛依市金科工程监理有限公司

1.5施工单位：

新疆西部明珠工程建设有限公司

1.6工程名称：

6万吨/年废矿物油资源化工艺技术开发项目工程

1.7工程工期：

2017年3月15日开工，2017年10月31日竣工，总工期230天；

二、设计依据及构造要求

1、设计依据

（1）《建筑施工脚手架实用手册》；

（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

（3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

2、施工中不允许超过设计荷载。

3、小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。

而剪力撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。

并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。

而连墙件则承受全部的风荷载。

扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。

4、搭设要求：

（1）本方案一般搭设高度取10m，局部搭设高度5.5m。

5、采用本方案取最大搭设高度按10m进行验算；

6、采用Φ48×3.5mm双排钢管脚手架搭设，立杆横距b=1.0m，主杆纵距l=1.5m，内立杆距墙0.2m。

脚手架步距h=1.8m（垫板往上20cm为第一步），脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，取每层设置两道拉墙杆，拉墙杆必须与构造柱通过脚手管连接牢固，根据规定，均布荷载取Qk=2.0KN/㎡。

脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7kN/m2，计算时忽略雪荷载等。

三、使用材料

1、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。

立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.5m，小横杆长度1.5m。

2、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

3、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

4、扣件表面应进行防锈处理。

5、脚手板应采用杉木制作，厚度不小于50mm，宽度大于等于200mm，长度为4--6m，其材质应符合国家现行标准《木结构设计规定》（GB50005-2003）中对II级木材的规定，不得有开裂、腐朽。

脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。

6、钢管及扣件报皮标准：

钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。

7、外架钢管采用黄色，栏杆、剪刀撑杆件采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。

1）脚手架参数

双排脚手架搭设高度为（办公楼粉刷）10米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.00米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为40米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2）活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.000kN/m2；脚手架用途:

装修脚手架；

3）风荷载参数

本工程地处新疆省克拉玛依市，基本风压为0.90kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.62，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4）静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.140；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.010；脚手板铺设层数:

8；

脚手板类别:

木脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

5）地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.09；地面广截力调整系数:

0.40。

6）大横杆的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.350×1.000/（2+1）=0.117kN/m；

活荷载标准值:

Q=2.000×1.000/（2+1）=0.667kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×0.667=0.933kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

（2）强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.5002+0.10×0.933×1.5002=0.243kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.186×1.5002-0.117×0.933×1.5002=-0.288kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.243×106,0.288×106）/5080.0=56.693N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=56.693N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.667kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.155×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×0.667×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=1.542mm；

大横杆的最大挠度1.542mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求。

7）小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.350×1.050×1.500/（2+1）=0.184kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×1.050×1.500/（2+1）=1.575kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.058+0.184）+1.4×1.575=2.495kN；

小横杆计算简图

（2）强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.495×1.050/3=0.873kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=173.124N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

（3）挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/（384×2.060×105×121900.000）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1816.350×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.060×105×121900.0）=2.972mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.972=2.996mm；

小横杆的最大挠度和2.996mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！

8）扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.000=0.038kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN；

活荷载标准值:

Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.038+0.262）+1.4×1.500=2.461kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9）脚手架立杆荷载计算（内容为固定不变）:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（1.50×2/2+1.50×2）×0.038/1.80]×（25.00-20.00）=1.104；

NGL1=[0.1248+0.038+（1.50×2/2+1.50×2）×0.038/1.80]×20.00=5.184；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×（1.050+0.3）/2=1.418kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×25.000=0.188kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.039kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.450kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.649；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×8.223+1.4×4.725=16.483kN；

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.039+1.4×4.725=10.262kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×8.223+0.85×1.4×4.725=15.490kN；

Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.039+0.85×1.4×4.725=9.270kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.500×1.8002/10=0.099kN.m；

10）立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=0.000kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：

l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=0.000/（0.186×489.000）=0.000N/mm2；

立杆稳定性计算σ=0.000N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=0.000kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.119m；

长细比:

L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=0.000/（0.186×489.000）+0.000/5080.000=0.000N/mm2；

立杆稳定性计算σ=0.000N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

11）最大搭设高度的计算（内容为固定不变）:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.935kN；

活荷载标准值：

NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-（1.2×1.935

+1.4×4.725）]/（1.2×0.125）=64.828m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=64.828/（1+0.001×64.828）=60.881m；

[H]=60.881和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.935kN；

活荷载标准值：

NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.099/（1.4×0.85）=0.083kN.m；

Hs=（0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-（1.2×1.935+0.85×1.4×（4.725+0.186×4.890×0.083/5.080）））/（1.2×0.125）=59.580m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=59.580/（1+0.001×59.580）=56.229m；

[H]=56.229和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

12）连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.000kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.000kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.000kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；

Nl=5.000

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.000小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

13）立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=200.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=500.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=0.000kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=0.000kN；

基础底面面积：

A=0.090m2。

p=0.000≤fg=200.000kN/m2。

地基承载力满足要求！

14）脚手架配件数量匡算（内容为固定不变）:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L--长杆总长度（m）；N1--小横杆数（根）；

N2--直角扣件数（个）；N3--对接扣件数（个）；

N4--旋转扣件数（个）；S--脚手板面积（m2）；

n--立杆总数（根）n=81；H--搭设高度（m）H=10；

h--步距（m）h=1.8；la--立杆纵距（m）la=1.5；

lb--立杆横距（m）lb=1.05；

长杆总长度（m）L=1.1×10.00×（81+1.50×81/1.80-2×1.50/1.80）=1615.13；

小横杆数（根）N1=1.1×（10.00/1.80×1/2+1）×81=336.6；

直角扣件数（个）N2=2.2×（10.00/1.80+1）×81=1168；

对接扣件数（个）N3=1615/6.00=300；

旋转扣件数（个）N4=0.3×1615/6.00=81；

脚手板面积（m2）S=1.1×（81-2）×1.50/1.05=124.14。

根据以上公式计算得长杆总长1615m；小横杆336根；直角扣件1168个；对接扣件300个；旋转扣件81个；脚手板124.14m2。

四、搭设技术措施

1、外架搭设

（1）脚手架的底座、垫板均应准确地放在定位线上；垫板宜采用长度不少于２跨、厚度不小于50mm的木垫板。

（2）立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。

（3）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：

立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。

（4）立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m。

（5）脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

（6）大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。

（7）大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：

对接接头应交错布置