门式起重机计算书.docx
- 文档编号:27553411
- 上传时间:2023-07-02
- 格式:DOCX
- 页数:12
- 大小:386.35KB
门式起重机计算书.docx
《门式起重机计算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《门式起重机计算书.docx(12页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
门式起重机计算书
型
号:
MDG
起
重
量:
主钩50T副钩10T
跨
度:
24M
有
效
悬
臂:
左9M右9M
工
作
级
别:
A5
内
容:
悬臂刚度强度校核;整机稳定性校核
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
50/10-24M单梁门式起重机计算书
计算简图
小车自重:
Gx=153.8KN主梁自重:
Gz=554.1KN走台栏杆滑导支架等附件:
Gf=40.2KN
桥架自重:
1100.54KN额定起重量:
Ge=490KN
主梁截面惯性矩:
12
33
BH3bh37.9
104
10MM
-—■
12
■
主梁X向截面抵弯矩:
33
BHbh
73
Wx
-6H
7.08710MM
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
.悬臂强度和刚度校核
I.悬臂刚度校核
该门式起重机采用两个刚性支腿,故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。
=2
(PiP2)LC38K3
f(LLk)
3EI28K12
K:
考虑轮缘参与约束,产生横向推力
P1,P2:
小车轮压
GxGe
P1P2321.9KN
2
代入数值:
三»凸―三
f(PP2C(LLk8K3)
12)3
3EI28K12
332
(321.910321.910)90001.00055(90002400080.9273)
n32.1021057.9101080.92712
■
22.911mm
'4^jEXst-jb*1
按起重机设计TTfjLk000257mm'''
350350
f[f]
结论:
综上计算校核,该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。
□.悬臂的强度校核
1.该起重机悬臂的危险截面为支承处截面,满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最
大剪应力。
此时弯曲应力:
M
MxqwMqsMpsMT
max
WxWyWyWx
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
Mx为垂直载荷(固定载荷和移动载荷组成)
Mt
4^
■
M
M
MB
2
b)(GG)
Mxxg
xy
Gz
Gf
Lx1
[(Ge
Gx)L(b12ex]
L
2(Lk
x1
j
)
2
Mx
554.1
10
40.2
10
2
■,-3
11.721
[(490153.8)10
常熟市莫城起重机械制造厂
式中
2(11.7212411.421)
3
93.6(490153.8)10]
<2
Mx7.82106N.M
qw由风载荷产生的水平弯矩
M3
qw.57210N.M
MqS由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩
s
Mp由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩
MpsRs]fS(LB)1321.910391321.9103(93.6)
2020
Mps2.31105N.M
1
1
MT
(Ge
Gx)
h1(490153.8)
7
27
MT
6.7105
N.M
Mt由小车制动引起的水平弯矩
110314.58
2
所以:
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
176.7N/mm
max[]满足要求。
2.小车在悬臂端产生扭转载荷引起的扭矩和垂直载荷产生最大剪应力
距离e
33二
MK[49010(0.76121.413)153.810(0.275121.413)]
14121214
[(16.09
Mk8.7
103
105
16.09
N.M
103)2.216]
宀2
*■*
8
8.710N.mm
Sx4.34
7
10
3
MM
’SX为中性轴x以上截面对x
轴的静面矩
一6
2
2倍
3.13
10
mm
为悬臂截面中心线所包围面积的
所以:
(Gx
max
Ge)Sx
MK
I2(
1
2)
2
(153.8
103
490103)
4.34107
8.7
108
max
7.9
1010(14
12)
2
3.1312
106
12
2
max25.18N/mm
按起重机设计规范
W■~
强度
计算按载
荷组合n
进
行,其
许用
剪应力
8q
卜§
■
・
Hr
**
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
(J
2
176.7102.02N/mm
3
max[]满足要求。
3.
由于该危险截面受最大正应力和最大剪应力,故还需验算复合应力
4.
1.无风静载
工况为小车位于悬臂端,起吊额定起升载荷。
其抗倾覆稳定性计算条件式:
MKG(GqCGxL)KpGeL0
式中Kg0.95自重载荷系数
Kp1.4起升载荷的载荷系数
C12M
桥架重心到倾覆边的水平距离
M
0.95(1100.54
333
1012153.8109)1.4490109
M
449.65N.M
0
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
2.有风动载
工况为满载小车在悬臂端起制动,工作状态下的最大风力向不利于稳定的方向吹。
其抗倾覆稳定性计算条件式:
MKg(GqCGxL)KpGeLIph2I2h3F1hFqh20
式中KG0.95自重载荷系数
常熟市莫城起重机械制造厂自一
Kp1.2起升载荷的载荷系数
Ip5Gea小车运行起制动引起物品的水平惯性力
33
0.15490100.128.8210N
I25Gxa小车运行起制动引起小车的水平惯性力
■—fl*/Ilsi■:
33
0.15153..8100.122.7710N
F1CKhAzq纵向作用于桥架上的风力
3
1.3必1.1235.3150曰7.7110N
Fq0.03Ge作用于起吊物上的风力
0.034901031.47104N
M[0.95(1100.5412153.89)1.249098.8215.26
3
2.7715.757.717.5614.715.26]103
3
M5478.510N.M0
V|I1
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
2工*>
3.暴风侵袭下的非工作状态
其抗倾覆稳定性计算条件式:
M0.475(GqGx)B11.15F1'h1'0
式中B19m大车轮距
jF1'CKhAhq横向作用于桥架和小车上的风力
1.31.12150.8600131.74103N
h1'13.15m桥架与小车架横向挡风面积自支腿铰接点起的形心高度
3
M[0.475(1100.54153.8)91.15131.7413.15]103M3369.8
3
10N.m0-'二
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
结论:
综上计算校核,该起重机整机稳定性满足起重机械设计规范的要求。
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 起重机 计算