温泉高支撑模板施工方案修改后附图及计算书.docx

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温泉高支撑模板施工方案修改后附图及计算书

1、编制依据......................................1

2、工程概况......................................1

3、模板支撑系统材料及材料使用情况................2

4、施工工艺及操作要求............................3

5、模板的拆除....................................6

6、成品保护措施..................................6

7、质量保证措施及施工注意事项....................7

8、安全施工注意事项..............................8

9、文明施工及环保措施............................9

10、模板系统验算.................................10

11、梁模板高支撑架的构造和施工要求.............31

12、高支撑模板施工安全防范措施.................33

13、应急救援预案...............................37

一、编制依据

1.1《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001

1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2012

1.3《建筑施工计算手册》

1.4《建筑施工手册》第四版

1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2012

1.6《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB204-2012

1.7《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著

二、工程概况

绵竹市温泉酒店建设项目位于绵竹市土门镇，该工程为瑞士风格的欧式建筑，由三个单体子分部工程组成，它们有：

接待中心、客房中心、餐饮中心。

接待中心建筑面积为4589.665㎡，地上3层，地下1层，主要结构跨度为3~8.1m，梁截面尺寸为200×600、250×600、300×600、300×700等。

全部采用现浇钢筋混凝土框架结构。

该工程采用坡屋面，其坡屋面梁板脊标高为20.396，板厚120mm，坡度为36度，最大主梁截面为300×700mm2此部分满堂脚手架搭设高度为3.2m---10.846m，长37m，宽45m。

立杆基础为三层梁板，剪杆斜度为15-30度。

客房中心建筑面积为8297.89㎡，地上四层，主要结构跨度为6.1~9.7m，梁截面尺寸为200×600、250×600、300×750、400×750等，采用现浇钢筋混凝土框架结构。

该工程采用坡屋面，其坡屋面梁板脊标高为21.5，板厚120mm，坡度为36度，最大主梁截面为400×750mm2此部分满堂脚手架搭设高度为3.2m---9.85m，长100m，宽29m。

立杆基础为四层梁板，剪杆斜度为15-30度。

餐饮中心建筑面积为7022.86㎡，地上三层，地下一层，主要结构跨度为4.8~12.9m，梁截面尺寸为200×600、250×600、300×700、300×800、300×900、400×900等。

采用现浇钢筋混凝土框架结构。

该工程采用坡屋面，其坡屋面梁板脊标高为24.473，板厚120mm，坡度为36度，最大主梁截面为400×900mm2此部分满堂脚手架搭设高度为5.45m---12.523m，长61m，宽37m。

立杆基础为三层梁板，剪杆斜度为15-30度。

1、本工程由于从雨季开工，且地处龙门山一带，雨季持续时间较长，降水工程非常困难，较高的地下水位给施工带来诸多不便。

三、模板及支撑系统材料选用及材料损坏情况。

3.1本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用40×80mm2，模板支撑体系采用Ø48×3.5mm扣件式钢管脚手架。

3.2本工程属于异类建筑，其坡屋面造型复杂，层高较高。

所以材料损耗较为严重，多数模板基本职能使用一次，不能周转，而且由于层高较高在拆模时部分模板及方木从屋面甩落会造成折断等破

坏。

3.3部分屋面造型示图。

。

四、施工工艺及操作要求

4.1梁模板施工

4.1.1工艺流程：

抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺

设底模板→拉线找平→封侧模→预检。

4.1.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。

4.1.3梁模支撑。

梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。

在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。

梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。

梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。

4.1.4剪刀撑。

竖直方向：

纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。

水平方向：

沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。

剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。

4.1.5梁模板安装

大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。

梁底模板铺设：

按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。

梁跨中起拱高度为梁跨度的3‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

梁侧模板铺设：

根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。

梁侧模应设置斜撑，当梁高大于500mm时设置腰楞，腰楞间距为250mm，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。

4.2楼板模板施工

4.2.1工艺流程：

支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。

4.2.2支架搭设：

楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。

立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。

4.2.3模板安装：

采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。

大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。

挂通线将大龙骨找平。

根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。

4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。

模板梁面、板面清扫干净。

五、模板的拆除

5.1拆模程序：

先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。

5.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。

柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。

5.3模板拆除的顺序和方法。

应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。

拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

5.4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。

待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。

5.5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。

按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

六、成品保护措施

6.1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。

6.2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。

6.3搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。

6.4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。

浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。

6.5拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。

七、质量保证措施及施工注意事项

7.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。

7.2现浇结构模板安装允许偏差：

序号

项目

允许偏差（mm）

1

轴线位移

5

2

底模上表面标高

±5

3

截面内部尺寸

柱、梁

＋4，-5

4

层高垂直度

大于5m

8

5

相邻两板表面高底差

2

6

表面平整度

5

注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。

7.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。

7.4模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

7.5浇筑混凝土时，木工要有专人看模。

7.6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。

7.7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。

7.8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。

八、安全施工注意事项

8.1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

8.2支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。

8.3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。

8.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

8.5混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。

8.6正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。

8.7拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。

8.8在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。

8.9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。

8.10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

九、文明施工及环保措施

9.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。

9.3模板安装时，应注意控制噪声污染。

9.4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。

9.5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。

9.6每次下班时保证工完场清。

十、模板系统验算

10.1模板支撑架计算书

10.1.1参数信息：

1.脚手架参数

横向间距或排距（m）：

1.00；纵距（m）：

1.00；步距（m）：

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：

0.10；脚手架搭设高度（m）：

5-11；

采用的钢管（mm）：

Ø48×3.5；

扣件连接方式：

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：

0.80；

板底支撑连接方式：

40mm×80mm方木支撑，间距300mm；

钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2

钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。

2.荷载参数

（1）模板及木楞自重标准值（kN/m2）：

0.350；荷载分项系数γi=1.2

（2）混凝土与钢筋自重标准值（kN/m3）：

板26.0；γi=1.2

（3）施工人员及设备均布荷载标准值（kN/m2）；γi=1.4

a.计算模板时取2.50；

b.计算支撑小楞构件时取1.5；

c计算支架立柱时取1.0；

（4）砼振捣时产生的荷载标准值（kN/m2）：

水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4

（5）倾倒砼产生的荷载标准值取：

2KN/m2；γi=1.4

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）：

9.5×103；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）：

1.400；木方的间隔距离（mm）：

300.000；

木方的截面宽度（mm）：

40.00；木方的截面高度（mm）：

80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

10.1.2支撑模板的方木的计算：

方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：

W=bh2/6=4.0×8.02/6=42.67cm3；

I=bh3/12=4.0×8.03/12=170.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=26.00×0.30×0.120=0.936kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×0.30=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.5+2.0）×1.00×0.30=1.05kN；

2.方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=1.2×（0.78+0.105）=1.062kN/m；

集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×1.0/4+1.062×1.02/8=0.500kN.m；

方木的最大应力值σ=M/W=0.500×106/（42.67×103）=11.718N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

∴σ<[f]，满足要求。

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

V=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3V/（2bh）<[T]

其中最大剪力：

V=1.062×1.0/2+1.47/2=1.266kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.266×103/（2×40.0×80.0）=0.593N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

∴T<[T]，满足要求。

4.方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

均布荷载：

q=1.2（q1+q2）=1.062kN/m；

集中荷载：

p=1.4P1=1.47kN；

方木最大挠度计算值：

Vmax=1470×1000.03/（48×9500.0×170.67×104）+5×1.062×1000.04/（384×9500.0×170.67×104）=2.742mm；

方木最大允许挠度值：

[V]=1000.0/250=4.0mm；

∴Vmax<[V]，满足要求

10.1.3支撑木方的钢管的计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.062×1.0+1.47=2.532kN；

支撑钢管计算简图

最大弯矩Mmax=0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676kN.m；

最大挠度Vmax=1.883PL3/（100EI）=4.768mm；

最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.74kN；

钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

∴σ<[f],满足要求。

支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10mm,满足要求。

10.1.4扣件抗滑移的计算：

双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.74kN；

∴R<12.8kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

10.1.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.116×9.5=1.102kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×1.0×1.0=0.350kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=26.0×0.12×1.0×1.00=3.12kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.572kN；

2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1.0+2.0+2.0）×1.0×1.0=5.0kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.862kN；

10.1.6立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=5.658kN；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A——立杆净截面面积（cm2）：

A=4.502cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.732cm3；

σ——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.0N/mm2；

l0——计算长度（m）；l0=h+2a

k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；

上式的计算结果：

立杆计算长度l0=h+2a=1.500+0.10×2=1.7m；

l0/i=1.7×103/15.8=107.6；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）=23.4N/mm2；

∴σ<[f]=205.000N/mm2，立杆稳定性满足要求。

10.2梁模板计算书

10.2.1参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.40；

梁截面高度D（m）：

1.00

混凝土板厚度（mm）：

0.10；

梁支撑架搭设高度H（m）：

10m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

脚手架步距（m）：

1.50；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）：

1.00；

立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.00；

采用的钢管类型为Ø48×3.50；

扣件连接方式：

双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：

0.80；

承重架支设：

木方支撑平行梁截面A；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）：

0.35；

新浇混凝土自重：

24.0N/m3；

钢筋自重（kN/m3）：

4.0；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

a.计算模板时取2.50；

b.计算支撑小楞构件时取1.5；

c计算支架立柱时取1.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：

水平模板取2.0，垂直面板取4.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：

2.0；

新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：

F、F′中较小值；γi=1.2

F=0.22γct0β1β2V1/2

F′=γcH

3.材料参数

木材弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.4；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

2.06×105；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距（mm）：

250.0；

面板厚度（mm）：

18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；

次楞间距（mm）：

300；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

穿梁螺栓竖向间距（mm）：

300；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

木楞，宽度80mm，高度40mm；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度80mm，高度40mm；

10.2.2梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

式中：

γc——混凝土的密度，取28KN/m3；

t——新浇筑砼的初凝时间（h）：

t=200/（T+15）=5.714；

T——混凝土的入模温度，取20.0℃

β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；

β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；

V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；

H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；

则F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2

F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2

取两者较小值，则标准值为F=F′=28.0KN/m2；

10.2.3梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×402/6=21.33cm3；

I=80×403/12=42.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

其中，σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M——内楞的最大弯距（N.mm）；

W——内楞的净截面抵抗矩；

[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载

q=（1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90）×0.30=9.828kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

内楞的最大弯距：

M=0.1×9.828×500.02=2.457×105N.mm；

内楞的最大受弯应力计算值σ=2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值：

[f]=13.0N/mm2；

∴σ<[f]，内楞抗弯强度满足要求。

（2）.内楞的挠度验算

其中E——木材的弹性模量：

E=9500.0N/mm2；

q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=1.2×28.0×0.3=10.08KN/m；

l——计算跨度（外楞间距）：

l=500.0mm；

I——内楞的截面惯性矩：

I=4.267